Презентация на тему Основы теории индукционного нагрева

мощности нагреваемыми телами
ЭМ эффекты в индукционных системах:
Эффект концентратора
Эффект близости
Концевые

эффекты в цилиндрических системах
Концевые и краевые эффекты при нагреве прямоугольных тел

Плавка стекла в индукторе 1500 мм диаметром
EFD Induction

J.C. Maxwell (1831-1879)
Индукционный нагрев, как и всё электро-

и радио-, основано на открытиях и работах великих учёных – М.Фарадея, Дж. Максвелла, Ж.Фурье, О. Хевисайда, Г. Герца и многих других
Непосредственно теория и практика индукционного нагрева основана на работах Э. Нортрупа, Ж. Рибо, В. Вологдина, Н. Родигина, А. Слухоцкого и других
История Индукционного Нагрева и Плавки описана в книге A. Muhlbauer “History of Induction Heating and Melting”, Vulkan Verlag, 2008
“Насущное отходит вдаль, а давность, приблизившись, приобретает явность”, Фауст

проф. В.П. Вологдиным в сотрудничестве с талантливым математиком Г.А.

Разореновым и опубликована в книге 1939 года
Теория включала как электромагнитные и тепловые, так и металлургические явления

результатах экспериментов и на трудоёмких и недостаточно точных аналитических

методах
С начала 70-х годов всё большее значение стало приобретать использование ЭВМ, сначала в основном для расчёта по аналитическим формулам, затем с помощью различных численных методов:
Методы интегральных уравнений
Методы конечных разностей
Методы конечных элементов

промышленности, науке и даже в быту
Индукционный нагрев основан на

следующих физических явлениях:
электромагнетизм, теплопередача, металлургические трансформации, МГД процессы (в жидком металле) и др.
Практика разработки индукционных систем основана на знании принципов их работы, применении определенных правил, формул и зависимостей, созданных экспериментально или на основе теоретических методов (аналитических и позже числовых)
В настоящее время наиболее совершенной является разработка индукционных систем на основе компьютерного моделирования
Знание физических основ и теории индукционного нагрева необходимо как для разработки или выбора индукционных систем, так и для их оптимальной эксплуатации
Использование компьютерного моделирования существенно облегчает разработку и использование индукционых систем, но при этом знание теории остаётся необходимым

на поглощении энергии из Переменного Магнитного Поля, генерируемого индуктором*

Существует

два механизма поглощения:
нагрев вихревыми токами, индуцируемыми магнитным полем внутри нагреваемого тела
- гистерезисный нагрев (только для магнитных материалов!) - нагрев вследствие трения магнитных микрообъёмов (доменов), которые поворачиваются под воздействием внешнего магнитного поля

* Существует также особый вид Индукционного нагрева, при котором нагреваемое тело быстро движется/вращается в сильном постоянном магнитном поле. Этот вид нагрева (Нагрев Индукцией Движения)в данном курсе не рассматривается.

Что такое индукционный нагрев?

(магнитных или немагнитных сталях, меди, алюминии, графите, жидком стекле

или окислах и т.д.) когда они расположены в поле переменного тока. Вихревой ток всегда течет по замкнутому контуру (закон природы!) и для эффективного нагрева должен быть легкий путь для протекания этого тока. Например, легко нагреть проволочную петлю, но трудно нагреть незамкнутый контур из тонкой проволоки

Гистерезисный нагрев равен нулю в немагнитных материалах (алюминий, медь, нагретая сталь) или способен вызвать сравнительно небольшой нагрев в компактных магнитных телах (в основном стали при низких и средних температурах). Однако, в порошковых металлах (включая магнитные концентраторы) гистерезис может быть основным источником тепла. Каждая частица или микрообъём греются индивидуально; тело может иметь любую форму и размер (массивные тела, листы, пленки, проволока).

Вихревые токи и гистерезис

в индукторе
Ток индуктора (ампер-витки) создает магнитное поле. Линии

поля всегда замкнуты (закон природы) и располагаются вокруг проводника в плоскости, перпендикулярной к направлению тока
Возникшее магнитное поле индуциирует в поперечном сечении нагреваемой детали электрическое поле (напряжение)
Напряжение вызывает вихревые токиI (I2) в нагреваемой детали, текущие в направлении противоположном току индуктора
Вихревые токи нагревают деталь

Цепь тока индуктора (I1)
Цепь магнитного потока (Ф)
Цепь вихревого тока

(I2)

Цепь магнитного потока может быть в виде магнитного сердечника, как у индуктора трансформаторного типа
(рис. справа) или может быть невидимой (в воздухе или ином непроводящем материале)

Цепь магнитного потока является чрезвычайно важным элементом индукционной системы, управлять которым можно с помощью магнитных контроллеров, улучшая качество нагрева и/или параметры системы

Токи и потоки в индукционном устройстве

потока B. Они позволяют «визуализировать» распределение магнитного поля. Бо’льшая

концентрация магнитных линий соответствует большей плотности магнитного потока
Линии всегда замкнуты вокруг создающего их источника
В индукционных системах ток индуктора в течение цикла изменяется от максимума до нуля, затем до максимума в противоположном направлении, снова до нуля и затем максимума. Рисунок магнитных линий существенно изменяется в течение периода электромагнитных колебаний

Пример: Нагрев конца немагнитной трубы индуктором с концентратором.
Верхний рисунок – рисунок линий магнитного поля при максимальном мгновенном значении тока индуктора. Голубые линии показывают направление линий по часовой стрелке, красные-против
Нижний рисунок – мгновенное значение тока индуктора близко к нулю и магнитное поле образуется в основном вихревыми токами, существующими в трубе
Рисунок магнитных линий очень существенен для анализа результатов компьютерного моделирования; визуализация линий в неправильный момент может стать причиной неверной интерпретации результатов

Линии магнитного поля

Динамика магнитных линий

которые могут быть использованы в замкнутой цепи управления и

для мониторинга

Зона контроля магнитного потока

I
Ток
индук
тора

f1/f2

Bc
Поле ин
дуктора

Ew
Индуциро
ванное на
пряжение

Iw
Нагрев!!

Br
Поле
реакции

U, I

Управление процессом:
P, f, Время

!

f1/f2 – преобразователь частоты (источник)
Bc – плотность магнитного потока, созданная индуктором (поле возбуждения)
Ew – напряжение, индуцированное внутри рабочего образца, которое вызывает вихревой ток Iw
Br – плотность потока поля реакции, которое “обратно связано” с витками индуктора
Br вызывает изменение параметров индуктора в процессе нагрева, когда свойства материала нагреваемого изделия меняются с температурой

Uu – Сигнал напряжения
UB – Сигнал плотности потока
Сигналы тока

и напряжения широко используются для процесса мониторинга и контроля
Современные генераторы могут работать в режиме постоянного напряжения, тока или мощности
Сигнал UB, пропорциональный плотности потока в определенной точке индуктора, может быть использован для мониторинга интенсивности нагрева и правильной установки нагреваемой детали.
Например, с помощью этого сигнала можно определить что нагреваемая деталь нецентрована или имеет трещины
Сенсоры магнитного потока могут быть установлены в концентраторе

Трансформатор

Ui Uu UB

Ui

дважды в течение каждого периода. Если частота 1 кГц,

ток меняет направление 2000 раз в секунду
Произведение тока и напряжения дает величину мгновенной мощности (p = i×u), которая перемещается от генератора к индуктору. Мы можем сказать, что мощность частично поглощается (Активная Мощность) и частично отражается индуктором (Реактивная мощность). Емкостные батареи служат для разгрузки генератора от реактивной мощности. Емкости получают реактивную мощность от индуктора и посылают ее обратно к индуктору, осуществляя колебания мощности
Цепь “индуктор-трансформатор-емкости” называется резонансной

и практике индукционного нагрева
Обычно это название связывают с

утверждением, что магнитное поле проникает на указанную глубину от поверхности и весь нагрев происходит внутри этого слоя. Это утверждение не совсем правильно
Реально магнитное поле, ток и мощность распределяются внутри нагреваемого тела различным образом в зависимости от формы тела (плоское, цилиндрическое, сложная форма), размера, материала и частоты. Распределение зависит также от изменения свойств материала по глубине в связи с магнитным насыщением, температурным влиянием или композицией материала (многослойные тела и т.д.)
Глубина проникновения δ - это относительная величина, имеющая размерность длины, но зависящая только от свойств материала и частоты, т. е. не зависящая от формы тела и размера. Для неоднородного материала δ считается обычно для свойств на поверхности тела. Глубина проникновения пропорциональна корню квадратному из удельного сопротивления материала ρ и обратно пропорциональна корню квадратному из относительной магнитной проницаемости µ и частоты. Можно сказать, что δ – это тот стандарт длины, которым “определяется” поведение электромагнитного поля в материале

Коэффициент k зависит от выбранной системы единиц

тока падает экспоненциально и на глубине δ плотность тока

составляет 37% от его значения на поверхности
Плотность мощности падает как квадрат плотности тока и на глубине δ составляет 13.5% его значения на поверхности
Это позволяет утверждать, что почти вся мощность генерируется внутри слоя δ
Если толщина тела или радиус много больше, чем δ можно считать, что поверхностный эффект хорошо выражен и тело можно считать плоским
При нагреве магнитных деталей распределение мощности может сильно отличаться от экспоненциального.
В телах с переменными свойствами глубина проникновения рассчитывается для поверхности δ=δе

S – плотность вихревого тока, A/cм2
Pv – плотность мощности, Вт/cм3

x= δе

(красные линии) и плотности потока B (зеленые стрелки) в

сплошном цилиндре:
Слева – немагнитные тела; δ – глубина проникновения
Справа – магнитная сталь в конце закалки, когда внешний слой потерял магнитные свойства; h – аустенизированный слой, который будет закален после охлаждения

Существуют сложные аналитические формулы для распределения тока и мощности в цилиндрах, однако они достаточно точны только для однородных тел. В настоящее время используются методы Компьютерное моделирование даёт точные результаты при произвольных свойствах тел

Распределение плотности мощности и магнитного потока в трубе:
Слева – низкая частота (толщина стенок много меньше, чем глубина проникновения δ). Магнитное поле проникает внутрь трубы
Справа – высокая частота (стенка трубы толще, чем глубина проникновения). Распределение такое же как в сплошном цилиндре

проникновения –единица длины, которая может быть использована для оценки

электромагнитных процессов в электропроводном теле (медь индуктора, нагреваемое тело, структурные компоненты и т.д.)
При сквозном нагреве нужно сравнить диаметр детали и δ. Если диаметр тела меньше, чем глубина проникновения, поглощение мощности низкое и нагрев не эффективный (тело “прозрачно” для магнитного поля)
При закалке нужно сравнить требуемую глубину закаленного слоя и δ для оценки правильности выбранной частоты

Обычно используется логарифмическая шкала для частоты и δ в широком диапазоне

– удельное электрическое сопротивление материала
δ – глубина проникновения
A –

поверхность нагреваемой детали, находящаяся под воздействием магнитного поля
H – напряженность магнитного поля
K – коэффициент поглощения мощности, зависящий от конфигурации детали, свойств материала и частоты

Для нагреваемых деталей простой формы (плоских или цилиндрических), помещенных в однородное магнитное поле, поглощенная мощность может быть рассчитана аналитически
Во многих случаях, как, например, сквозной нагрев длинных деталей, такой подход является достаточно точным. Он дает ясное представление о соотношении мощности, частоты и свойств нагреваемого тела
В случае неоднородного магнитного поля и сложных форм нагреваемой детали адекватные результаты можно получить только с помощью компьютерного моделирования

пластины или диаметр цилиндра
δ – глубина проникновения
d/δ - “электрический

размер” тела; он пропорционален корню квадратному из частоты

Когда толщина или диаметр детали меньше глубины проникновения, то коэффициет K тоже мал. В таких случаях говорят, что тело прозрачно для магнитного поля данной частоты. Компоненты индукционной системы, которые не должны нагреваться полем (такие как крепления и пр.), должны быть прозрачными или иметь очень низкое ρ
Если размеры нагреваемого тела или частота большие (d/δ>10), то коэффициент K всегда стремится к 1
Для цилиндров не существует максимума K и электрический КПД растет с частотой. Для пластин существует небольшой максимум, когда толщина равна 3 δ (более точно π δ)

стенки трубы
d – внешний диаметр трубы
Коэффициент поглощения для труб
Для

труб максимум коэффициента К может быть ярко выражен. Он выше для тонкостенных труб (соотношение t/d мало)
Желательно выбирать такие частоты, при которых коэффициент К близок к максимуму
Электрический размер трубы может быть характеризован произведением t/δ и d/δ. Максимум эффективности индуктора при изменении частоты соответствует td/δ2 = 3,5
Учет конечной длины индуктора и нагреваемой трубы несколько повышает оптимальную частоту

K

t/δ

– Хороший нагрев t < δ – Плохой нагрев

Поглощение

мощности зависит также от ориентации нагреваемой детали в магнитном поле. Максимум поглощения происходит, когда поверхность детали перпендикулярна магнитным линиям

поля, плотности тока и мощности, которые определяют распределение температуры

в нагреваемом теле, могут быть описаны с помощью “Электромагнитных эффектов”:
Поверхностный эффект (описан ранее)
Эффект концентрации поля (эффект Фильда)
Эффект близости
Концевой эффект
Краевой эффект для пластин и лент

частным случаем магнитного контроля, который включает также экранирование и

перераспределение поля
Установка подковообразного концентратора на токопровод индуктора приводит к:
Значительному уменьшению внешнего поля
Увеличению мощности детали при том же токе индуктора или к снижению требуемого тока при той же мощности
Уменьшению мощности, рассеивающейся за пределами зоны под индуктором
С другой стороны, использование концентратора вытесняет ток индуктора к поверхности, снижая поперечное сечение, по которому он протекает. Потери в индукторе возрастают. Когда концентратор выбран правильно, выгоды значительно превалируют над этим недостатком

Распределение мощности на поверхности детали

направлений стремятся течь по соседним сторонам проводников. Этот эффект

называется Эффектом Близости. Наиболее ярко он проявляется при высоких частотах и малых зазорах.
В двухпроводном токопроводе токи противоположных направлений текут по сторонам, обращенным друг к другу (смотри картину распределения плотности тока и линий магнитного поля, программа Flux 2D)

Индуктор, расположенный над поверхностью нагреваемой детали, создает в ней вихревой ток, который течет под индуктором. Форма индуктора определяет конфигурацию нагреваемой области
Концентраторы значительно усиливают эффект близости и помогают контролировать контур нагрева

искажения линий магнитного поля в зонах нарушения регулярности системы.

Они могут быть вызваны конечной длиной индуктора (Концевой эффект индуктора) или детали (Концевой эффект детали). Вследствие концевого эффекта мощность в нагреваемом образце постепенно падает к концам индуктора.

Можно показать, что плотность мощности у концов индуктора (точки a и b) в четыре раза меньше, чем в регулярной части.
Использование концентраторов может сделать распределение мощности более близким к прямоугольному, увеличивая зону равномерного нагрева.
Сгущение витков индуктора у его концов также изменяет распределение мощности, компенсируя концевой эффект.

.

Пример распределения мощности при нагреве длинного немагнитного цилиндра

эффект детали обусловлен искажением магнитного поля на ее концах.

У конца немагнитного тела линии магнитного поля срезают угол, стремясь проходить по большему сечению
Вследствие этого увеличивается магнитный поток, пересекающий торцевую плоскость, что приводит к локальному увеличению мощности (положительный концевой эффект). Для немагнитных тел концевой эффект всегда положительный. Степень увеличения мощности возрастает с частотой, но при этом уменьшается длина зоны концевого эффекта
Положительный концевой эффект детали может быть компенсирован концевым эффектом индуктора (выбором заглубления детали в индуктор)
Когда это невозможно, например при нагреве деталей разной длины в одном индукторе, могут использоваться насадки из меди или алюминия

.

Линии магнитного поля для индуктора с немагнитной нагреваемой деталью (вверху)
a – зона концевого эффекта детали
b – зона концевого эффекта индуктора

Flux 2D program

а

b

низкой частоте показаны на рисунке. Часть магнитных линий не

доходит до конца детали (отрицательный концевой эффект). Длина недогретой концевой зоны примерно равна диаметру нагреваемой детали
С повышение частоты степень отрицательного концевого эффекта уменьшается и он даже может стать положительным. Отрицательный концевой эффект не может компенсироваться заглублением и требуется сгущение витков или иные средства пространственного управления
Распределение мощности и температуры может меняться в процессе нагрева. Например, температура конца детали может быть ниже, чем в регулярной зоне, когда деталь магнитная
При температуре выше точки Кюри деталь становится немагнитной и температура концевой зоны может быстро достичь или даже превзойти температуру регулярной зоны

Распределение мощности вследствие концевого
эффекта индуктора и нагреваемой детали:
магнитной при 60 Гц и немагнитной при 3 кГц

Концевые эффекты в цилиндрических системах с магнитными телами

сечения
Нагрев прямоугольных тел (слябов, полос) является трехмерной проблемой
Если толщина

сляба значительно меньше, чем ширина и длина, нагрев центральной зоны можно считать одномерной задачей
На боковых сторонах тела вихревой ток поворачивается на 180 градусов, формируя зоны краевого эффекта
На концах сляба возникает деформация магнитного поля, которое стремится “срезать“ угол. Это зона концевого эффекта, подобного концевому эффекту цилиндра
3D углы являются 3х мерными зонами, где концевой и краевой эффекты накладываются друг на друга

Поток вихревого тока

Ток индуктора

3D угол

Нагрев сляба в многовитковом овальном индукторе

немагнитном теле положителен, то есть в концах тела всегда

имеется дополнительная мощность.
Распределение мощности и температуры вдоль сляба может контролироваться его положением внутри индуктора, изменением плотности намотки индуктора или с помощью магнитных концентраторов

Распределение мощности по длине сляба из нержавеющей стали, частота 9,5 кГц

3D
Краевой эффект в прямоугольных телах может вызвать как недогрев,

так и перегрев в кромках
Недогрев происходит, когда толщина сляба меньше, чем 3 глубины проникновения
Перегрев – когда толщина больше, чем 3 (точнее π) глубин проникновения, что типично для магнитных или алюминиевых слябов
Правильный выбор частоты чрезвычайно важен для равномерного нагрева сляба по ширине

Распределение мощности в поперечном сечении сляба из нержавеющей стали. Частота 9,5 kГц

кГц
В угловой зоне происходит наложение Концевого и Краевого эффектов

Показана приблизительно 1/8 всего сляба
3D эффект на углах сляба является сложным процессом
Для равномерного нагрева всего сляба необходимо учитывать как краевые и концевые эффекты, так и условия теплоотдачи, которые могут быть разными на различных участках поверхности

Программа Flux 3D

индукторы часто используются при одновременном нагреве тел переменного сечения
Индуктированный

ток течёт вдоль оси детали, что обеспечивает интенсивный нагрев зоня внутреннего угла
Мощность на внешнем угле понижена
Такое распределение мощности благоприятно для обеспечения нагрева равномерного слоя

Цветовая карта удельной мощности при нагреве петлевым индуктором