Что такое findslide.org?

FindSlide.org - это сайт презентаций, докладов, шаблонов в формате PowerPoint.

Для правообладателей

Обратная связь

Email: Нажмите что бы посмотреть 

Яндекс.Метрика

Презентация на тему ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОС В ЯДЕРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ

Содержание

ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОС В ЯДЕРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХТема №2ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ(стационарные инестационарныепроцессы)
ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОС В ЯДЕРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОС В ЯДЕРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХТема №2ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ(стационарные инестационарныепроцессы) Тема-2 Механизмы теплопроводности в газах, жидкостях, твёрдых телах. Основные термины. Уравнение теплопроводности. Критерии Био, Фурье. Поля ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ – процесс распространения тепла только вследствие движения структурных частиц.04 МЕХАНИЗМЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ГАЗАХ, ЖИДКОСТЯХ, ТВЁРДЫХ ТЕЛАХ В газах передача энергии осуществляется при МЕХАНИЗМЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ГАЗАХ, ЖИДКОСТЯХ, ТВЁРДЫХ ТЕЛАХ В твёрдых телах механизм переноса энергии ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ Теплоотдача (теплообмен) – процесс переноса тепла от охлаждаемой поверхности к теплоносителю ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ Плотность теплового потока – тепловой поток, отнесённый к площади поверхности, [Вт/м2] Величину установившегося количества тепла Q, подводимого (или отводимого) к (от) поверхности площади Коэффициент теплоотдачи – присутствую-щий формуле (*) множитель (коэффициент) про-порциональности α, [Вт/(м2·К)]. Коэффициент Коэффициент термического сопро-тивления теплоотдаче (теплообмену) – величина, обратная коэффициенту теплоотдачи: Величину установившегося теплового потока q, подводимого (или отводимого) от одного теплоносителя к Коэффициент теплопередачи – стоящий в формуле (**) множитель (коэффициент) пропорциональности k, [Вт/(м2·К)]. Коэффициент Коэффициент термического сопро-тивления теплопередаче – величина, обратная коэффициенту теплопередачи: Удобство введения в обращение понятий термического сопротивления заключается в том, что термическое УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ Гипотеза Фурье: Коэффициент теплопроводности, λ – фи-зическое свойство вещества, характеризующее способность вещества проводить теплоту; Коэффициент теплопроводности Для газов (при Т>100 К) Для капельных жидкостей В механике сплошных сред(гидродинамике, гидравлике, теории тепломассообмена) рассматриваются два агрегатных состояния  вещества: жидкость Капельные жидкости характеризуетсябольшИм сопротивлением сжатию ималым сопротивлениемрастягивающему усилию.23 Для твёрдых тел Для металлов Коэффициенты теплопроводности некоторых металлов, Т= 300 К алюминий (Al) Зависимость коэффициентов теплопроводности от температуры Зависимость теплопроводности диоксида уранаот температуры28 Коэффициент термического сопротив-ления – величина, обратная коэффициенту теплопроводности: Коэффициент температуропроводности,a – физическое свойство вещества, характеризующее скорость выравнивания температуры Условия однозначности:● «геометрия» тела (форма и геометрические размеры);● физические свойства материала;● Граничные условия: условия сопряжения на границе тела: Граничные условия: 1-го рода: Граничные условия: Зависимость и от температуры.37 Рассмотрим случай одномерного распределения температуры Подставляя (2.21) в (2.19) получим КРИТЕРИИ БИО, ФУРЬЕКритериальное число Био – критерий краевого подобия, характеризующий связь между Число Био можно рассматривать как меру отношения количества тепла, переданного через поверхность Критериальное число Фурье – критерий тепловой гомохромности («безразмерное время»), характеризующий связь между В числителе находится количество тепла переносимое за некоторый характерный интервал времени через Распределение температуры в трехслойной стенке (а, б) и вид температурных кривых (в) КРИТИЧЕСКИЙ ДИАМЕТР ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ45 С увеличением 1) термическое сопротивление («1») слоя изоляции (2.27)(2.28)(2.29)47 ПЕРЕНОС ТЕПЛА В КОНСТРУКЦИЯХ С ОРЕБРЁННЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ48 α, ТСS(x)P(x)dxСхема элемента dx ребра.S(x)  площадь поперечного сечения в точке x; Если тепловыделение в самом ребре отсутствует (рассматриваемый случай), изменение теплового потока вдоль Для случая участка единичной длины (a=1м) изображённого на рисунке прямого ребра переменного Уравнение (2.33) решается наиболее просто в случае ребра постоянного поперечного сечения (см. Будем полагать температуру в основании ребра известной и в точке x=0 зададим Выражения (2.37) и (2.39) можно упростить, если пренебречь теплоотдачей с торца ребра, Определим коэффициент эффективности ребра  Е  как отношение теплового потока, рассеиваемого В практических расчётах обычно используют коэффициент эффективности ребра ηp, определенный иначе: ηp Оребрённая стенка. Полученные выше уравнения позволяют рассчитать тепловую мощность, рассеиваемую ребром. Воспользовавшись этими Проиллюстрируем метод расчёта и принимаемые допущения на примере плоской оребрённой стенки, схема Тепловая мощность, рассеиваемая ребром Таким образом, тепловую мощность, рассеиваемую оребрённой стенкой QОР, можно определить по мощности Рассмотренные выше соотношения для тепловых расчётов оребрённых поверхностей являются весьма приближёнными, так Нестационарная задача теплопроводности для неограниченной пластины (граничные условия 3-го рода) Постановка задачи Неограниченной пластиной принято считать 2h632h где α – коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2·К); y и z – поперечные координаты, Рассматриваем случай, когда температура окружающей среды – Тenv , К – не Теперь уравнение (z.5) можем, учитывая равенство (z.4), записать в виде Применив определение (z.6) и равенство (z.4) это выражение легко преобразовать к окончательному Чтобы решить уравнение (z.7), воспользуемся методом разделения переменных, согласно которому общее решение Для второй производной используем обозначение В левой части уравнения (z.15) присутствуют функция (и её производная) только переменной Первому уравнению системы (z.17) удовлетворяет функцияРешением второго уравнения рассматриваемой системы является функцияСледовательно, Согласно граничному условию (z.10) Чем больше n, тем ближе значение μn к числу (n–1)·n. Рисунок (z.2) 75 Легко заметить, что они совпадают с характеристическими числами задачи охлаждения/нагрева плоской неограниченной Каждому корню μn соответствует своё частное решение, описывающее некоторое распределение температуры: Постоянную An в уравнении (z.27) можно найти находим из начального условия: Интеграл в правой части соотношения (z.29) равен Поэтому Подставляя значение An в уравнение (z.31), получаем: Лыков А.В. Теория теплопроводности. ‒ М.: Наука, 1968. ‒ 600 с.Цветков Ф.Ф., Температурное поле при Bi →0Температурное поле при Bi → 83 РЕГУЛЯРНЫЙРЕЖИМ ТЕПЛООБМЕНА84 Регулярный режим теплообмена  режим теплообмена, при котором температурное поле в исследуемом Для тел простейшей геометрической формы (пластина, шар, цилиндр, параллелепипед) решение задачи на R1, R2, R3  размеры тела; RV  обобщённый размер тела, равный отношению  число Фурье (нижний индекс V Начиная со значения Fo1, зависимость между (TenvT) и временем будет описываться простой Итак, весь процесс нагревания можно разделить на 3 стадии. 1-я стадия. Неупорядоченный режим. Характеризуется 1-я стадия2-я стадияτ1τ2τln[TenvT(,)]ln(TenvT2)ln(TenvT1) 180Oψψψ180Oψξ=0ξ=RРисунок  Логарифм разницы температур 91 Тангенс угла наклона прямой (регулярный режим) равен Из уравнения (r4) следует выражение На основании тождества (r6) для тела любой формы при граничных условиях 3-го С другой стороны уравнение (2.5) для рассматриваемого случая (отсутствие в нагреваемом теле Теперь можем записать Введём критериальное число Кондратьева В теории регулярно режима, предложенной Г.М. Кондратьевым, основываясь на соотношении (r6), главной Регулярный режим первого рода  регулярный режим теплообмена, реализуемый при постоянной температуре Лыков А.В. и ученики показали, что регулярные режимы как первого, так и Развивая этот принцип, можно в качестве общего свойства регулярного режима принять соотношение Из соотношения (r13), применив выражение (r7), получим важную зависимость: Кривые Kd=f(BiV) для совершенно различных геометрически тел настолько близки друг к другу Проанализируем зависимость темпа нагревания от числа Био BiV. Если числа Био BiV0 (на Если числа Био BiV (на практике достаточно выполнения условия BiV>100), то КОНТАКТНЫЙ ТЕПЛООБМЕН106 ПОНЯТИЕ О КОНТАКТНОМ ТЕПЛООБМЕНЕ Контактным теплообменом принято называть передачу тепла между соприкасающимися твёрдыми Если боковые поверхности цилиндрического тела теплоизолированы, а теплопроводность к его материала не Коэффициент пропорциональности ак в этом выражении имеет размерность Вт/(м2·К) и называется коэффициентом Здесь λ1 и λ2 ‒ теплопроводности контактирующих сред, Вт/(м·К); x ‒ нормаль Реальный тепловой контакт, как уже отмечалось, характеризуется скачком температуры ΔТК=Т1‒Т2 на границе Из уравнений (k.2) следует, что скачок температуры имеет место только тогда, когда 113 Если длины температурного скачка g1 и g2 много меньше толщины любого из Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие для ТЕПЛОВАЯ ПРОВОДИМОСТЬСПЛОШНЫХ ГРАНИЦ РАЗДЕЛА СРЕДЭффективность переноса энергиичерез границу раздела сред Процесс теплопроводности в Величину ξ – коэффициент прохождения энергии (можно назвать эффективностью энергообмена между сталкивающимися Рассмотрим далее прохождение энергии упругих колебаний через границу двух упругих полупространств. Упругая волна Исключая отсюда смещение или напряжение с помощью закона Гука, получаем два волновых Поскольку интенсивность волны (плотность потока энергии) пропорциональна квадрату амплитуды, то коэффициент прохождения Рассмотрим далее прохождение электромагнитной волны через границу двух прозрачных диэлектриков, характеризующихся коэффициентами Коэффициент тепловой аккомодации Согласно законам классической механики энергообмен при столкновении двух частиц не Рассмотрим столкновение атома газа, имеющего массу m и начальную кинетическую энергию Е, 123 Согласно теории упругого столкновения частиц (когда оно не сопровождается изменением их внутреннего Из выражения (n5) следует, что падающая частица теряет при столкновении всю начальную Отсюда следует, что по мере увеличения температуры газа коэффициент аккомодации уменьшается от 127 Для легких газов гелия и неона глубина потенциальной ямы невелика (U0.01 эВ Теплообмен на границе раздела Выше показано, что энергообмен между носителями тепловой энергии на Поле температуры, сформировавшееся в средах, схематично изображено на рисунке. В пристенных слоях толщиной 132 В условиях полной тепловой аккомодации средняя температура (и, соответственно, энергия) отражённых от Тепловая проводимость поверхности контакта (границы раздела) α есть, по определению, отношение передаваемого В скобках записана сумма термических сопротивлений пристенных слоёв толщиной порядка длины свободного ТЕПЛОВАЯ ПРОВОДИМОСТЬ КОНТАКТАТВЁРДЫХ ШЕРОХОВАТЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙГеометрические характеристики технических поверхностей Типы неровностей поверхности, оказывающие наибольшее 137 На рисунке схематично показаны параметры шероховатости, где: l – базовая Волнистость – совокупность периодически повторяющихся неровностей, у которых расстояния между смежными возвышенностями или впадинами Отклонение формы (макронеровность) характеризует отклонение геометрической формы детали от заданной. Отклонение формы – отклонение 141 Геометрические параметры шероховатости и волнистостистальных поверхностей в результате плоского шлифования142 Распределение поверхностных неровностей по высоте – одна из важнейшим характеристик поверхностных 144 N [м–2] – полное число выступов неровностей на единичной площадке (участке поверхности, Часто применяют еще одну характеристику неровностей – так называемую кривую опорной поверхности Установить связь между параметрами распределений (n12) и (n13) можно, задав профиль неровностей. Так В таком случае секущая плоскость, удалённая от опорной плоскости на расстояние у, Сравнивая это выражение с (n13), находим ν=1+m, b=2πrhMN/(m+1). Величина аM=(2rhM)1/2 имеет смысл радиуса Единое универсальное описание топографии твёрдых поверхностей практически невозможно.Причины этого – обилие и Результирующая тепловая проводимостьконтакта шероховатых или волнистых поверхностей В общем случае теплопередача через зону Поэтому результирующую тепловую проводимость контакта– αК – можно представить в виде суммы Эффективные значения величин, присутствующих в правой части формулы (n15) задаются следующими выражениями Для расчёта тепловой проводимость межконтактной среды применяется соотношение Здесь σ – постоянная Стефана-Больцмана, Уравнение (n16) получено теоретически. Существует также ряд полуэмпирических формул, большАя часть которых сведена 156Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие для 157Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие для 158Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие для 159Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие для 160Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие для СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯКОНТАКТНОГО ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ В различных технических устройствах, где присутствует контактный теплообмен, требуется Способыинтенсификации контактного теплообмена ● Повышение контактного давления. ● Улучшение чистоты обработки поверхностей до 8–9 ● Нанесение на контактирующие поверхности покрытий Способы повышения контактного термического сопротивления ● Сведение до минимума контактного давления. ● Увеличение высоты Вопросы, выносимые на зачёт1. Теплопроводность. Теплоотдача. Теплопередача. Тепловой поток. Вопросы, выносимые на зачёт5. Критический диаметр тепловой изоляции. Пояснить смысл термина. ДЗЯКУЙ ЗА ЎВАГУTHANK FOR YOUR ATTENTIONСПАСИБО ЗА ВНИМАНИЕ
Слайды презентации

Слайд 2
ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОС В ЯДЕРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ

Тема №2

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ
(стационарные и
нестационарные
процессы)

ТЕПЛОМАССОПЕРЕНОС В ЯДЕРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХТема №2ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ(стационарные инестационарныепроцессы)

Слайд 3 Тема-2

Механизмы теплопроводности в газах, жидкостях, твёрдых телах.

Основные термины.

Тема-2 Механизмы теплопроводности в газах, жидкостях, твёрдых телах. Основные термины. Уравнение теплопроводности. Критерии Био,



Уравнение теплопроводности.

Критерии Био, Фурье.

Поля температур в телах простой формы.

Критический

диаметр тепловой изоляции.

Перенос тепла в конструкциях с оребрёнными поверхностями.

Регулярный режим теплообмена.

Контактный теплообмен.

03

Слайд 4 ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ – процесс распространения тепла только вследствие движения

ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ – процесс распространения тепла только вследствие движения структурных частиц.04

структурных частиц.
04

Слайд 5 МЕХАНИЗМЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ГАЗАХ, ЖИДКОСТЯХ, ТВЁРДЫХ ТЕЛАХ
В газах передача

МЕХАНИЗМЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ГАЗАХ, ЖИДКОСТЯХ, ТВЁРДЫХ ТЕЛАХ В газах передача энергии осуществляется

энергии осуществляется при столкновении частиц, совершающих поступательное движение.
Теплопроводность

слабо зависит от давления, возрастает с ростом температуры.

В жидкостях перенос энергии происходит в процессе упругих столкновений колеблющихся молекул (в жидких металлах + движение свободных электронов). Теплопроводность обычно уменьшается с повышением температуры (! Вода – исключение).

05

Слайд 6 МЕХАНИЗМЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ГАЗАХ, ЖИДКОСТЯХ, ТВЁРДЫХ ТЕЛАХ
В твёрдых телах

МЕХАНИЗМЫ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ В ГАЗАХ, ЖИДКОСТЯХ, ТВЁРДЫХ ТЕЛАХ В твёрдых телах механизм переноса

механизм переноса энергии связан с характером теплового движения атомов,

совершающих колебания. Эти колебания не зависят друг от друга и могут передаваться (со скоростью звука) от одних атомов к другим.
Твёрдое тело можно рассматривать как объём, содержащий газ фиктивных частиц – фононов. Другая составляющая – электронная, она прямо пропорциональна электропроводности.

06

Слайд 7 ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ
Теплоотдача (теплообмен) – процесс переноса тепла от

ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ Теплоотдача (теплообмен) – процесс переноса тепла от охлаждаемой поверхности к

охлаждаемой поверхности к теплоносителю или от теплоносителя к нагреваемой

поверхности.

Теплопередача – перенос тепла от одного (горячего) теплоносителя к другому (холодному) через твёрдую стенку.

Тепловой поток – количество тепловой энергии переносимое в единицу времени через некоторую поверхность, в направлении заданном вектором нормали к этой поверхности, [Вт].

07

Слайд 8 ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ
Плотность теплового потока – тепловой поток, отнесённый

ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ Плотность теплового потока – тепловой поток, отнесённый к площади поверхности,

к площади поверхности, [Вт/м2] .
Плотность теплового потока – мера

тепловой напряжённости поверхности нагрева.

Линейный тепловой поток – тепловой поток с поверхности трубы (стержня) единичной длины, [Вт/м].

08

Слайд 9
Величину установившегося количества тепла Q, подводимого (или отводимого)

Величину установившегося количества тепла Q, подводимого (или отводимого) к (от) поверхности

к (от) поверхности площади S от (к) теплоносителя(-лю) за

интервал времени Δτ, можно рассчитать по формуле

, (*)
где

.

09

Слайд 10 Коэффициент теплоотдачи – присутствую-щий формуле (*) множитель (коэффициент)

Коэффициент теплоотдачи – присутствую-щий формуле (*) множитель (коэффициент) про-порциональности α, [Вт/(м2·К)].

про-порциональности α, [Вт/(м2·К)].

Коэффициент теплоотдачи α в гораздо меньшей

степени зависит от по поверхности теплообмена S и температурного напора , чем тепловой поток q=Q/Δτ.

По-сути, введение α ‒ это приём переносящий все трудности расчёта на определение коэффициента теплоотдачи.

ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ

10

Слайд 11 Коэффициент термического сопро-тивления теплоотдаче (теплообмену) – величина, обратная

Коэффициент термического сопро-тивления теплоотдаче (теплообмену) – величина, обратная коэффициенту теплоотдачи:

коэффициенту теплоотдачи:

,



.


ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ

11

Слайд 12
Величину установившегося теплового потока q, подводимого (или отводимого)

Величину установившегося теплового потока q, подводимого (или отводимого) от одного теплоносителя

от одного теплоносителя к другому через твёрдую стенку площадью

поверхности S можно рассчитать по формуле
(**)
где

.

12

Слайд 13 Коэффициент теплопередачи – стоящий в формуле (**) множитель

Коэффициент теплопередачи – стоящий в формуле (**) множитель (коэффициент) пропорциональности k,

(коэффициент) пропорциональности k, [Вт/(м2·К)].
Коэффициент термического сопро-тивления теплопередаче – величина,

обратная коэффициенту теплопередачи:

,


.

ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ

13

Слайд 14 Коэффициент термического сопро-тивления теплопередаче – величина, обратная коэффициенту

Коэффициент термического сопро-тивления теплопередаче – величина, обратная коэффициенту теплопередачи:

теплопередачи:

,



.


ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ

14

Слайд 15 Удобство введения в обращение понятий термического сопротивления заключается

Удобство введения в обращение понятий термического сопротивления заключается в том, что

в том, что термическое сопротивление сложной системы представляет собой

простую сумму частных термических сопротивлений, то есть

(2.1-R)



(2.1-K)




15

Слайд 16 УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ


УРАВНЕНИЕ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ

(1.85)



(2.2)

(2.3)


(2.4)


(2.5)


16

Слайд 17 Гипотеза Фурье:

Гипотеза Фурье:

(2.6)






(2.7)





17

Слайд 18 Коэффициент теплопроводности, λ – фи-зическое свойство вещества, характеризующее

Коэффициент теплопроводности, λ – фи-зическое свойство вещества, характеризующее способность вещества проводить

способность вещества проводить теплоту;




.



ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ

18

Слайд 19 Коэффициент теплопроводности

Коэффициент теплопроводности зависит от ●природы

зависит

от

●природы вещества,

●температуры

и

●давления (в меньшей степени).

19

Слайд 20
Для газов (при Т>100 К)

Для газов (при Т>100 К)

.

Возрастает с ростом температуры и давления (влияние давления заметно при

низких

и

высоких
давлениях).

20

Слайд 21
Для капельных жидкостей

Для капельных жидкостей

.

С повышением температуры коэффициент теплопроводности обычно уменьшается (исключения – вода, глицерин).

21

Слайд 22 В механике сплошных сред
(гидродинамике, гидравлике, теории тепломассообмена) рассматриваются два

В механике сплошных сред(гидродинамике, гидравлике, теории тепломассообмена) рассматриваются два агрегатных состояния  вещества:

агрегатных состояния  вещества:

жидкость (fluid) твёрдое тело (solid)
жидкости

подразделяются на два вида:

газообразная жидкость ≡ газ (gas)

и

капельная жидкость ≡ жидкость (liquid).

22

Слайд 23 Капельные жидкости характеризуется
большИм сопротивлением сжатию
и
малым сопротивлением
растягивающему усилию.
23

Капельные жидкости характеризуетсябольшИм сопротивлением сжатию ималым сопротивлениемрастягивающему усилию.23

Слайд 24
Для твёрдых тел

Для твёрдых тел

.


Нижняя часть диапазона – –

диэлектрики.


Если – теплоизоляционный материал.

24

Слайд 25
Для металлов

Для металлов

.

Коэффициенты теплопроводности сплавов и металлов с примесями меньше, чем у чистых металлов. Даже незначительные примеси могут вызвать значительное уменьшение коэффициента теплопроводности.

25

Слайд 26 Коэффициенты теплопроводности некоторых металлов, Т= 300 К

алюминий (Al)

Коэффициенты теплопроводности некоторых металлов, Т= 300 К алюминий (Al)

207.0

железо (Fe) 77.0
цирконий (Zr) 21.2 (Т=293 К)
плутоний (Pu) 5.23
уран (U) 22.5
бериллий (Be) 182.0
медь (Cu) 393.0 (Т=273 К)
серебро (Ag) 410.0 (Т=273 К)
сталь 12Х18Н9Т
(высоколегированная, аустенитная) 14.5
сталь 40
(углеродистая) 48.1

26

Слайд 27 Зависимость коэффициентов теплопроводности от температуры

Зависимость коэффициентов теплопроводности от температуры

для некоторых металлов

Т, К U Pu Th Fe 12X18H10T

300 22.5 5.23 35.6 77 14.5
400 26.5 5.80 33.3 68 16.5
500 30.0 6.40 31.0 60
600 55 18.5
700 32.8 7.60 26.2
800 45 21.5
900 32.4 8.75 21.7
1000 41 25.0
1100 25.7 16.8
1200 40 25.8
1300 19.6 12.0
1400 39 28.0
1500 7.5

27

Слайд 28 Зависимость теплопроводности диоксида урана
от температуры
28

Зависимость теплопроводности диоксида уранаот температуры28

Слайд 29 Коэффициент термического сопротив-ления – величина, обратная коэффициенту теплопроводности:


Коэффициент термического сопротив-ления – величина, обратная коэффициенту теплопроводности:

,


.


ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ

29

Слайд 30



(2.8)




(2.9)



(2.10)


(2.11)

30

Слайд 31 Коэффициент температуропроводности,
a – физическое свойство вещества,

Коэффициент температуропроводности,a – физическое свойство вещества, характеризующее скорость выравнивания температуры

характеризующее скорость выравнивания температуры в неравномерно нагретом теле; [м2/с].


ОСНОВНЫЕ ТЕРМИНЫ

31

Слайд 32



(2.12)







(2.13)




32

Слайд 33 Условия однозначности:
● «геометрия» тела (форма и геометрические размеры);
●

Условия однозначности:● «геометрия» тела (форма и геометрические размеры);● физические свойства материала;●

физические свойства материала;
● ♦ начальные условия;
● ♦

граничные условия.

Начальные условия:
распределение искомой функции (температуры) в начальный момент времени:

(2.14)

33

Слайд 34 Граничные условия:
условия сопряжения на границе тела:











Граничные условия: условия сопряжения на границе тела:



(2.15)

34

Слайд 35 Граничные условия: 1-го рода:

Граничные условия: 1-го рода:

(2.16)


2-го рода:






(2.17)





35

Слайд 36 Граничные условия:

Граничные условия:

3-го рода:



(2.18)







36

Слайд 37
Зависимость и

Зависимость и от температуры.37

от температуры.

37

Слайд 38 Рассмотрим случай одномерного распределения температуры



Рассмотрим случай одномерного распределения температуры

(2.19)





Введём в рассмотрение новую величину – переменную Кирхгофа


(2.20)


(2.21)


38

Слайд 39 Подставляя (2.21) в (2.19) получим


Подставляя (2.21) в (2.19) получим

(2.22)


39

Слайд 40 КРИТЕРИИ БИО, ФУРЬЕ
Критериальное число Био – критерий краевого

КРИТЕРИИ БИО, ФУРЬЕКритериальное число Био – критерий краевого подобия, характеризующий связь

подобия, характеризующий связь между полем температур в твёрдом теле

и условиями теплоотдачи на его поверхности, являясь мерой внутреннего и внешнего термического сопротивления (термического сопротивления стенки и термического сопротивления на границе стенки с потоком):


(2.23)


где – характерный размер.

40

Слайд 41 Число Био можно рассматривать как меру отношения количества

Число Био можно рассматривать как меру отношения количества тепла, переданного через


тепла, переданного через поверхность тела, имеющую характеризующую тело площадь,

за некоторый характерный

интервал времени к количеству тепла,
прошедшему в теле через аналогичную поверхность за этот же

временной интервал :



.



41

Слайд 42 Критериальное число Фурье – критерий тепловой гомохромности («безразмерное

Критериальное число Фурье – критерий тепловой гомохромности («безразмерное время»), характеризующий связь

время»), характеризующий связь между скоростью изменения температурного поля и

физическими свойствами и размерами тела:


. (2.24)

Число Фурье является отношением масштаба количества тепла,

притекшего за счёт теплопроводности , к масштабу

изменения теплосодержания тела :





42

Слайд 43 В числителе находится количество тепла переносимое за некоторый

В числителе находится количество тепла переносимое за некоторый характерный интервал времени

характерный интервал времени через поверхность некоторой, характеризующей тело, площади,

на некоторое расстояние, характерное для рассматриваемой задачи.
В знаменателе стоит количество тепла запасённое в некоторой части тела, характеризующего тело объёма.

Число Фурье является мерой скорости изменения температуры тела при неустановившемся тепловом состоянии.

43

Слайд 44 Распределение температуры в трехслойной стенке (а, б) и

Распределение температуры в трехслойной стенке (а, б) и вид температурных кривых

вид температурных кривых (в) при различных зависимостях λ=λ(T):
a ‒

λ1> λ2 > λ3; б ‒ λ1< λ2 < λ3 .

44

Слайд 45 КРИТИЧЕСКИЙ ДИАМЕТР ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ
45

КРИТИЧЕСКИЙ ДИАМЕТР ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ45

Слайд 46 С увеличением
1) термическое

С увеличением 1) термическое сопротивление («1») слоя изоляции увеличивается;2)

сопротивление («1») слоя изоляции увеличивается;
2) термическое сопротивление внешнего теплообмена

изоляции с окружающей средой уменьшается.
Следовательно, существует критический диаметр тепловой изоляции ,при котором коэффициент теплопередачи теплоизоляционного слоя максимален, а термическое сопротивление изоляции минимально

(2.25)

(2.26)

46

Слайд 47 (2.27)
(2.28)
(2.29)
47

(2.27)(2.28)(2.29)47

Слайд 48 ПЕРЕНОС ТЕПЛА В КОНСТРУКЦИЯХ С ОРЕБРЁННЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ
48

ПЕРЕНОС ТЕПЛА В КОНСТРУКЦИЯХ С ОРЕБРЁННЫМИ ПОВЕРХНОСТЯМИ48

Слайд 49 α, ТС
S(x)
P(x)
dx
Схема элемента dx ребра.
S(x)  площадь поперечного

α, ТСS(x)P(x)dxСхема элемента dx ребра.S(x)  площадь поперечного сечения в точке

сечения в точке x; P(x)  периметр;
α  коэффициент

теплоотдачи; ТС  температура теплоносителя.

49

Слайд 50 Если тепловыделение в самом ребре отсутствует (рассматриваемый случай),

Если тепловыделение в самом ребре отсутствует (рассматриваемый случай), изменение теплового потока

изменение теплового потока вдоль ребра на участке длиной dx

должно быть равно количеству тепла, отдаваемого поверхностью элемента теплоносителю:

(2.30)


Введём в рассмотрение переменную , равную разности температуры ребра и теплоносителя (то есть температурному напору)

(2.31)

Уравнение (2.30) можно записать так:

(2.32)

50

Слайд 51 Для случая участка единичной длины (a=1м) изображённого на

Для случая участка единичной длины (a=1м) изображённого на рисунке прямого ребра

рисунке прямого ребра переменного сечения, изготовленного из материала, теплофизические

свойства которого не зависят от температуры, уравнение (2.32) примет вид (2.33) (учли, что S(x)=δ(x); P(x)= 2a=2). В общем виде оно не решается. Для рёбер треугольного и параболического профилей (2.33) преобразуется соответственно в обобщённое уравнение Бесселя и уравнение Эйлера.

δ(x)

H

a=1м

x

(2.33)

51

Слайд 52 Уравнение (2.33) решается наиболее просто в случае ребра

Уравнение (2.33) решается наиболее просто в случае ребра постоянного поперечного сечения

постоянного поперечного сечения (см. рисунок). В этом случае














(2.34)

где

(2.35)

52

Слайд 53 Будем полагать температуру в основании ребра известной и

Будем полагать температуру в основании ребра известной и в точке x=0

в точке x=0 зададим граничные условия 1-го рода, а

на торце зададим тепловой поток (граничные условия 3-го рода).
В таком случае граничные условия имеют вид:

(2.36)


Решение уравнения (2.34) (распределение температуры по высоте ребра) при граничных условиях (2.36) имеет вид

(2.37)


(2.38)

Зная распределение температуры, можно определить рассеиваемый единицей длины ребра тепловой поток:


(2.39)


53

Слайд 54 Выражения (2.37) и (2.39) можно упростить, если пренебречь

Выражения (2.37) и (2.39) можно упростить, если пренебречь теплоотдачей с торца

теплоотдачей с торца ребра, то есть заменить эти формулами

решениями уравнения (2.34) с граничными условиями
(2.40)

В этом случае распределение температуры по высоте ребра имеет вид

(2.41)

Рассеиваемый участком ребра, имеющим единичную длину, тепловой поток равен

(2.42)

Если ребра имеют большУю относительную высоту H>>δP, то пренебрежение теплоотдачей с торца ребра не приводит к значительным ошибкам.
Однако в реакторостроении рёбра, как правило, имеют небольшую относительную высоту, и, следовательно, теплоотдачей с торца пренебрегать нельзя. Чтобы приближенно учесть теплоотдачу с торца при использовании простых расчётных соотношений (2.41), (2.42), в них вместо действительной высоты ребра подставляется фиктивная высота Н’=Н+δр/2.
Если Bi≤0.25, то рассчитанная таким образом тепловая мощность, рассеиваемая ребром, отличается от результатов расчёта по точному выражению (2.41) не более чем на 7÷8% .

54

Слайд 55 Определим коэффициент эффективности ребра  Е  как

Определим коэффициент эффективности ребра  Е  как отношение теплового потока,

отношение теплового потока, рассеиваемого с поверхности ребра, к тепловому

потоку с неоребрённой поверхности, совпадающей с основанием ребра. Этот тепловой поток очевидно равен

(2.43)


В таком случае, воспользовавшись соотношением (2.39) получим



(2.44)




При Bi < 1/4 его с достаточной степенью точности можно заменить более простым приближённым выражением:

(2.45)

55

Слайд 56 В практических расчётах обычно используют коэффициент эффективности ребра

В практических расчётах обычно используют коэффициент эффективности ребра ηp, определенный иначе:

ηp, определенный иначе: ηp показывает, во сколько раз действительно

рассеиваемая ребром тепловая мощность меньше мощности, которая рассеивалась бы идеальным бесконечно проводящим ребром тех же размеров, температура всей поверхности которого равна θ0. Так как тепловой поток, рассеиваемый идеальным ребром, равен αθ0·2Н, то

(2.46)


и из уравнений (2.43) и (2.46) следует, что коэффициенты эффективности E и ηp связаны между собой следующим образом

(2.47)

Очевидно, что Е может быть и больше, и меньше единицы, а ηp всегда меньше единицы.

56

Слайд 57 Оребрённая стенка.
Полученные выше уравнения позволяют рассчитать тепловую мощность,

Оребрённая стенка. Полученные выше уравнения позволяют рассчитать тепловую мощность, рассеиваемую ребром. Воспользовавшись

рассеиваемую ребром. Воспользовавшись этими уравнениями, можно также приближенно определить

тепловую мощность, передаваемую через оребрённую стенку.

Изотермы (сплошные линии) и линии тока (пунктир) в оребрённой стенке.

С

δР

δС

Н

α2 , ТЖ2

α1 , ТЖ1

Участок оребрённой плоской стенки
(схема)

57

Слайд 58 Проиллюстрируем метод расчёта и принимаемые допущения на примере

Проиллюстрируем метод расчёта и принимаемые допущения на примере плоской оребрённой стенки,

плоской оребрённой стенки, схема которой показана на рисунке. Пусть

заданы граничные условия третьего рода: температуры жидкостей, омывающих стенку с обеих сторон Tж1 и Tж2, и соответствующие коэффициенты теплоотдачи α1 и α2. Для простоты будем считать, что коэффициенты теплоотдачи постоянны. Полагаем также, что температурное поле не только в ребре, но и в стенке одномерное и температура в основании ребра равна температуре поверхности неоребрённой стенки. Последние допущения далеки от действительности, так как в тех случаях, когда рёбра улучшают теплоотдачу, они сильно искажают температурное поле в стенке и снижают температуру стенки вблизи основания ребра (рисунок). Однако более точное решение задачи с учетом двумерности температурного поля в стенке аналитическим путем получить трудно. Тепловая мощность, рассеиваемая участком неоребрённой стенки площадью (δР + с)·1 (см. рисунок), равна

(2.48)


где =(TЖ1–TЖ2) – температура, отсчитываемая от TЖ1. Температура поверхности стенки со стороны жидкости, имеющей температуру TЖ2, равна

(2.49)


58

Слайд 59 Тепловая мощность, рассеиваемая ребром

Тепловая мощность, рассеиваемая ребром

(2.50)



Мощность, рассеиваемая с поверхности межрёберного простенка,


(2.51)



Суммарная тепловая мощность, рассеиваемая оребрённой стенкой на участке (δР+С), равна

(2.52)


59

Слайд 60 Таким образом, тепловую мощность, рассеиваемую оребрённой стенкой QОР,

Таким образом, тепловую мощность, рассеиваемую оребрённой стенкой QОР, можно определить по

можно определить по мощности для неоребрённой стенки QН ,

умножив эту величину на коэффициент эффективности оребрения стенки:

(2.53)


Формулу (2.53) нетрудно обобщить и на более сложные формы оребрённых поверхностей. Для этого введем следующие обозначения. Пусть SН – площадь неоребрённой поверхности; SР – площадь поверхности рёбер; SОР – полная площадь оребрённой поверхности. В рассмотренном случае для плоской поверхности и прямых рёбер SН=(δР+С); SР=2H; SОР=(2H+C). Путем соответствующих подстановок формула (2.53) легко преобразуется в более общее соотношение, позволяющее определить коэффициент эффективности оребрения стенки по заданной геометрии оребрения и коэффициенту эффективности ребра:


(2.54)

60

Слайд 61 Рассмотренные выше соотношения для тепловых расчётов оребрённых поверхностей

Рассмотренные выше соотношения для тепловых расчётов оребрённых поверхностей являются весьма приближёнными,

являются весьма приближёнными, так как получены с использованием ряда

не всегда выполняющихся допущений.

При необходимости проведения более точных расчётов используются методы вычислительной физики (компьютерное моделирование).

Следует также помнить, что при любом способе расчёта надо знать коэффициент теплоотдачи и его распределение на оребрённой поверхности.
Порой для простоты полагают, что коэффициент теплоотдачи по высоте ребра постоянен.
В действительности же коэффициент теплоотдачи может очень сильно измениться, особенно если межрёберные зазоры невелики.

Поэтому при изучении теплоотдачи через оребрённые стенки большую роль играют экспериментальные методы исследования.

61

Слайд 62 Нестационарная задача теплопроводности
для неограниченной пластины
(граничные условия 3-го рода)

Постановка

Нестационарная задача теплопроводности для неограниченной пластины (граничные условия 3-го рода) Постановка задачи Неограниченной пластиной принято

задачи

Неограниченной пластиной принято считать пластину, толщина которой много меньше

её длины и ширины. (Когда говорим «много меньше» подразумеваем, что различия составляют не менее двух порядков: пластина толщиной в 10 мм имеющая форму квадрата со стороной 1 м (1000 мм) может считаться неограниченной).
Рассмотрим неограниченную пластину толщиной 2h (см. рисунок).
Исследуем простой случай однородной пластины – теплофизические свойства материала во всех точках пластины одинаковы. Предположим также, что они не зависят от температуры. Полагаем, что коэффициент теплоотдачи на обеих сторонах пластины одинаков и в любой точке поверхности, то есть можем записать:

(z.1)

62

Слайд 63 2h

63
2h

2h632h

Слайд 64 где α – коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2·К); y и

где α – коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2·К); y и z – поперечные

z – поперечные координаты, м.
Очевидно, что задача является одномерной:

температура будет изменяться только в направлении перпендикулярном поверхности пластины (вдоль оси x) и поле температуры будет симметрично:

(z.2)

или
(z.2a)

где Т – температура , К.
В начальный момент времени (t=0) существует (задано) начальное распределение температуры:

(z.3)

64

Слайд 65 Рассматриваем случай, когда температура окружающей среды – Тenv

Рассматриваем случай, когда температура окружающей среды – Тenv , К –

, К – не изменяется в течение всего исследуемого

процесса нагрева (охлаждения) пластины и одинакова во всех точках пространства вблизи пластины:
(z.4)

Уравнение теплопроводности в данном случае имеет вид


(z.5)


где а – коэффициент температуропроводности, м2/с.
Удобно ввести в рассмотрение «избыточную температуру» – θ, К, – величину, которая определяется как разность температуры в некоторой точке исследуемого тела (в нашем случае – неограниченной неоднородной пластины) и температуры окружающей среды:

(z.6)

65

Слайд 66 Теперь уравнение (z.5) можем, учитывая равенство (z.4), записать

Теперь уравнение (z.5) можем, учитывая равенство (z.4), записать в виде

в виде

(z.7)


Начальное условие (z.3), применив определение (z.6) и равенство (z.4), сформулируем так:
(z.8)

Сформулируем граничные условия. При заданных условиях охлаждения (нагревания) – соотношения (z.1) и (z.4) – температурное поле будет симметричным относительно плоскости x=0 (см. рисунок. Поэтому, представляется логичным искать решение лишь для одной из половин платины, в качестве которой выберем лежащую выше плоскости x=0 (разумеется, включая и названную плоскость). В таком случае следует задать граничные условия на поверхностях x=0 и x=h. В следствие выше упомянутой симметрии температурного поля в точках плоскости x=0 профиль температуры имеет экстремум. Следовательно, производная температуры по координате x в этих точках равна 0:

66

Слайд 67 Применив определение (z.6) и равенство (z.4) это выражение

Применив определение (z.6) и равенство (z.4) это выражение легко преобразовать к

легко преобразовать к окончательному виду:

(z.9)

На поверхности пластины (x=h) задаётся, согласно условию задачи, граничное условие 3-го рода:




которое можно сформулировать и так:

(z.10)


Здесь λ – коэффициент теплопроводности, Вт/(м·К).
Записаны решаемое уравнение (z.7) и замыкающие его начальное (z.8) и граничные (z.9) и (z.10) условия. Итак, задача сформулирована. Решим её.

67

Слайд 68 Чтобы решить уравнение (z.7), воспользуемся методом разделения переменных,

Чтобы решить уравнение (z.7), воспользуемся методом разделения переменных, согласно которому общее

согласно которому общее решение названного уравнения ищется в виде

произведения двух функций, одна из которых является функцией только переменной t, а другая – только переменной x:

(z.11)

Подставив это выражение в уравнение (z.7), получим: 


(z.12)


Условимся обозначать первую производную функции f одной переменной y следующим образом:

(z.13)


68

Слайд 69 Для второй производной используем обозначение


Для второй производной используем обозначение

(z.14)


Введённая форма записи производных позволит сделать запись уравнений более компактной. В частности, уравнение (z.12), применяя определения (z.13) ми (z.14), можно переписать в виде

(z.12a)


Выполнив разделение переменных, уравнение (1.12а), можно записать так:

(z.15)


69

Слайд 70 В левой части уравнения (z.15) присутствуют функция (и

В левой части уравнения (z.15) присутствуют функция (и её производная) только

её производная) только переменной t, а в правой –

функция (и её вторая производная) только переменной x. Равенство (z.15) должно выполняться при любых значениях t и x. Это возможно только в том случае, если выражения, стоящие в левой и правой частях формулы (z.15), равны одной и той же постоянной величине. Обозначим эту константу «–k2». Константа берётся со знаком минус. Это отражает тот факт, что система стремится к состоянию теплового равновесия. Теперь можем переписать уравнение (z.15) в виде

(z.16)


Из соотношения получим систему обыкновенных дифференциальных уравнений, которые легко интегрируются:


(z.17) 

70

Слайд 71 Первому уравнению системы (z.17) удовлетворяет функция



Решением второго уравнения

Первому уравнению системы (z.17) удовлетворяет функцияРешением второго уравнения рассматриваемой системы является

рассматриваемой системы является функция



Следовательно, решением уравнения (z.7) является (см.

уравнение (z.11)) функция


(z.18)


Определим, заданных уравнением (z.18) функций, являются решениями задачи (z.7) – (z.10). То есть выясним, при каких значениях констант k, C1, C2 и C3 функции (z.18) удовлетворяют заданным начальному условию (z.8) и граничным условиям (z.9) – (z.10). Согласно выражению (z.9) имеем

71

Слайд 72

(z.19)


из чего следует

(z.20)


Введём обозначение: А=С1·С3. С учётом равенства (z.20) выражение (z.18) можно переписать в виде

(z.21)


72

Слайд 73 Согласно граничному условию (z.10)





Согласно граничному условию (z.10)

(z.22)



Здесь Bi – критериальное число Био.
Вследствие того что котангенс – периодическая (с периодом равным π) функция, характеристическое уравнение (z.22) имеет бесчисленное множество корней: {μn}. Каждый последующий корень больше предыдущего:

(z.23)

73

Слайд 74 Чем больше n, тем ближе значение μn к

Чем больше n, тем ближе значение μn к числу (n–1)·n. Рисунок

числу (n–1)·n. Рисунок (z.2) иллюстрирует графический способ нахождения решений

уравнения (z.22). Суть заключается в том, что обозначив левую часть уравнения (z.22) как y1 [y1=ctg(μ)], а правую – как y2 [y2=μ/Bi], и построив в координатах (μ,y) графики функций y1 и y2, решения можно получить как абсциссы точек пересечения прямой y2=μ/Bi с котангенсоидой y1=ctg(μ).
Отметим, что каждому значению Bi соответствует своё множество корней уравнения (z.22). Тангенс угла наклона прямой y2 равен 1/Bi. Если Bi→∞, угол наклона прямой будет стремиться к нулю: прямая приближается в оси абсцисс. В этом случае корни характеристического уравнения равны:

(z.24)

74

Слайд 75 75

75

Слайд 76 Легко заметить, что они совпадают с характеристическими числами

Легко заметить, что они совпадают с характеристическими числами задачи охлаждения/нагрева плоской

задачи охлаждения/нагрева плоской неограниченной пластины, на поверхностях которой задана

температура (граничные условия 1-го рода), которая поддерживается постоянной. Такое совпадение объясняется тем, что значения Bi→∞ соответствует интенсивному теплообмену тела с окружающей средой: термическое сопротивление пограничного слоя много меньше термического сопротивления внутри тела. Поддерживать же температуру поверхности тела постоянной в случае охлаждения/нагрева возможно только обеспечив именно такие условия теплообмена: термическое сопротивление пограничного слоя (определяется величиной коэффициента теплоотдачи и толщиной слоя) таково, что обеспечивается отвод/подвод тепла, необходимый для обеспечения постоянства температуры поверхности.
При Bi→0 корни уравнения (z.21) равны:


(z.25)



76

Слайд 77 Каждому корню μn соответствует своё частное решение, описывающее

Каждому корню μn соответствует своё частное решение, описывающее некоторое распределение температуры:

некоторое распределение температуры:




(z.26)






Каждая из функций (z.26) – частное решение задачи (z.7) – (z.10). Общим решением является сумма всех частных решений, то есть бесконечный ряд:

(z.27)


77

Слайд 78 Постоянную An в уравнении (z.27) можно найти находим

Постоянную An в уравнении (z.27) можно найти находим из начального условия:

из начального условия:

(z.28)

Уравнение (z.28) есть разложение четной функции в ряд Фурье с заданными параметрами μn, определяемыми характеристическим уравнением (z.22). Для этой последовательности чисел μn справедлива формула

(z.29)


с помощью которой можно определить все значения коэффициентов An в уравнении (z.28). Для этого умножим обе части уравнения (z.28) на cos(μnx/h) и затем проинтегрируем полученное соотношение по толщине пластины. Приняв во внимание что как все слагаемые в правой части, для которых n ≠ m, обращаются в нуль, получим

(z.29)

78

Слайд 79 Интеграл в правой части соотношения (z.29) равен




Поэтому

Интеграл в правой части соотношения (z.29) равен Поэтому

(z.30)



Из уравнения (z.30) следует, что An является функцией только корня характеристического уравнения и начального распределения температуры.
Подставив полученное выражение для постоянной An в уравнение (z.28), получим уравнение для температурного поля при охлаждении (нагревании) однородной пластины

79

Слайд 80

(z.31)

Уравнение (z.31) позволяет получить значение температуры в любой точке пластины для любого момента времени τ при любом начальном распределении температуры θ0.
Если в начальный момент времени (t=0) температура в пластине распределена равномерно, то есть T0–Tс=q0=const, то интеграл в уравнении (z.31) равен (θ0·2h/mn)·sin(μn). При этом выражение для An принимает вид:


(z.32)


80

Слайд 81 Подставляя значение An в уравнение (z.31), получаем:


Подставляя значение An в уравнение (z.31), получаем:

(z.33)



Или в безразмерном виде:




(z.34)



Здесь Θ=θ/θ0 – безразмерная температура; X=x/δ – безразмерная координата; Fo=at/h2 – число Фурье (безразмерное время).

81

Слайд 82 Лыков А.В. Теория теплопроводности. ‒ М.: Наука, 1968.

Лыков А.В. Теория теплопроводности. ‒ М.: Наука, 1968. ‒ 600 с.Цветков

‒ 600 с.
Цветков Ф.Ф., Григорьев Б.А. Тепломассообмен: Учебное пособие

для вузов. ‒ 2-е изд., испр. и доп. ‒ М.: Издательство МЭИ, 2005. ‒ 2005. ‒ 550 с.

82

Слайд 83 Температурное поле при Bi →0
Температурное поле при Bi

Температурное поле при Bi →0Температурное поле при Bi → 83

→
83

Слайд 84 РЕГУЛЯРНЫЙ
РЕЖИМ ТЕПЛООБМЕНА
84

РЕГУЛЯРНЫЙРЕЖИМ ТЕПЛООБМЕНА84

Слайд 85 Регулярный режим теплообмена  режим теплообмена, при котором

Регулярный режим теплообмена  режим теплообмена, при котором температурное поле в

температурное поле в исследуемом теле уже не зависит от

своего начального состояния (температурного поля в начальный момент времени), а определяется лишь теплофизическими свойствами тела, параметрами тепловыделения внутри тела и условиями теплообмена с окружающей средой (на границе «тело  окружающая среда»).

85

Слайд 86 Для тел простейшей геометрической формы (пластина, шар, цилиндр,

Для тел простейшей геометрической формы (пластина, шар, цилиндр, параллелепипед) решение задачи

параллелепипед) решение задачи на нагревание в среде с постоянной

температурой (граничные условия 3-го рода) можно записать так:


(r1)

где An,i  начальные тепловые амплитуды, зависящие от начального распределения температуры (поля температуры в начальный момент времени) и геометрической формы тела;

 функция, учитывающая изменение

температуры в направлении,
заданном координатой xi : xi=x , xi=y , xi=z ;

86

Слайд 87 R1, R2, R3  размеры тела;
RV  обобщённый

R1, R2, R3  размеры тела; RV  обобщённый размер тела, равный

размер тела, равный отношению
объёма V

тела к площади S его поверхности,
то есть
RV=V/S;
(для неограниченной пластины RV=δ  полутолщина
пластины,
для неограниченного цилиндра RV= R/2,
для шара RV= R/3);

 n, i  корни характеристических уравнений,
причём справедливы соотношения

(r2)

87

Слайд 88
 число

 число Фурье (нижний индекс V указывает, что

Фурье (нижний индекс V указывает,
что в качестве определяющего размера

взят обобщённый размер).

Из соотношений (r2) следует, что каждый последующий член ряда (r1) с увеличением FoV будет исчезающее малым по сравнению с предыдущим, а сумма всех корней будет отличаться от величины первого члена лишь на малую величину. Как следствие, начиная с некоторого определённого значения числа Фурье Fo1, можно ограничиться одним лишь первым членом ряда, то есть при FoV>Fo1 будет справедливо (с достаточной степенью точности) равенство

(r3)

88

Слайд 89 Начиная со значения Fo1, зависимость между (TenvT) и

Начиная со значения Fo1, зависимость между (TenvT) и временем будет описываться

временем будет описываться простой экспонентой.

Прологарифмировав (r3), получим выражение



(r4)

Таким образом, графическая зависимость между (TenvT) и временем  будет иметь вид прямой линии.

При длительном нагреве (FoV) температура во всех точках тела становится равной температуре окружающей среды Tenv (стационарное состояние).

89

Слайд 90 Итак, весь процесс нагревания можно разделить на 3

Итак, весь процесс нагревания можно разделить на 3 стадии. 1-я стадия. Неупорядоченный

стадии.

1-я стадия. Неупорядоченный режим.
Характеризуется тем, что большую роль играет

начальное распределение температуры. Всякая неравномерность в начальном распределении отражается на распределении температуры в следующие моменты времени.
Зависимость между (Tenv  T) и  описывается рядом (r1).

2-я стадия. Регулярный режим.
Зависимость между (Tenv  T) и  описывается экспонентой.
Распределение температуры внутри тела описывается функцией Ф и не зависит от начального распределения, так как Аi,1 входят в качестве множителя, то есть определяют масштаб, а не сущность явления.

3-я стадия. Стационарное состояние.
Температура во всех точках тела равна температуре окружающей среды.

Всё выше сказанное справедливо для тел любой формы.

90

Слайд 91 1-я стадия
2-я стадия
τ1
τ2
τ
ln[TenvT(,)]
ln(TenvT2)
ln(TenvT1)
180Oψ
ψ
ψ
180Oψ
ξ=0
ξ=R
Рисунок  Логарифм разницы

1-я стадия2-я стадияτ1τ2τln[TenvT(,)]ln(TenvT2)ln(TenvT1) 180Oψψψ180Oψξ=0ξ=RРисунок  Логарифм разницы температур 91

температур
91

Слайд 92 Тангенс угла наклона прямой (регулярный режим) равен


Тангенс угла наклона прямой (регулярный режим) равен

(r5)

m  скорость изменения логарифма избыточной температуры по времени, то есть

(r6)

Величина m называется темпом нагревания (охлаждения).

В регулярном режиме величина m одинакова для всех точек тела,


а также для средней по объёму тела температуры


92

Слайд 93 Из уравнения (r4) следует выражение


Из уравнения (r4) следует выражение

(r7)



Таким образом,
m определяется
 теплофизическими свойствами тела;
  формой тела,
 размерами тела.

93

Слайд 94 На основании тождества (r6) для тела любой формы

На основании тождества (r6) для тела любой формы при граничных условиях

при граничных условиях 3-го рода в стадии регулярного режима

нагревания справедливы соотношения


(r8)



В этом легко убедиться. Как было отмечено выше, в регулярном режиме величина m одинакова для средней по объёму тела температуры , поэтому справедливы следующие выражения


(r*)


94

Слайд 95 С другой стороны уравнение (2.5) для рассматриваемого случая

С другой стороны уравнение (2.5) для рассматриваемого случая (отсутствие в нагреваемом

(отсутствие в нагреваемом теле внутренних источников тепловыделения) можно записать

в виде:

(r**)


Проинтегрировав уравнение (**) по объёму рассматриваемого тела и выполнив очевидные преобразования, получим соотношение


(r***)


где теплоёмкость и плотность взяты при средней по объёму температуре. Плотность теплового потока можно выразить, воспользовавшись граничным условием 3-го рода, следующим образом

(r****)

95

Слайд 96 Теперь можем записать

Теперь можем записать

(r8)


Из (r8) следует, что
(r9)


Определим
(r10)


В таком случае можем записать




(r11)


96

Слайд 97 Введём критериальное число Кондратьева


Введём критериальное число Кондратьева

(r12)


получим


(r13)


Критериальное число Кондратьева характеризует неравномерность температурного поля и интенсивность теплового взаимодействия на границе «(поверхность тела)/(окружающая среда)».

97

Слайд 98 В теории регулярно режима, предложенной Г.М. Кондратьевым, основываясь

В теории регулярно режима, предложенной Г.М. Кондратьевым, основываясь на соотношении (r6),

на соотношении (r6), главной характерной чертой регулярного режима полагают

постоянство отношения локальной скорости нагрева к избыточной температуре (разности температуры окружающей среды и температуры в теле):


(r14)



То есть полагается, что условием начала регулярного режима является достижение температурного поля внутри тела некоторого состояния.

При таком подходе принято выделять регулярные режимы первого и второго рода.

98

Слайд 99 Регулярный режим первого рода  регулярный режим теплообмена,

Регулярный режим первого рода  регулярный режим теплообмена, реализуемый при постоянной

реализуемый при постоянной температуре окружающей среды. Пример такого режима

для случая нагрева тела рассмотрен выше.


Регулярный режим второго рода  регулярный режим теплообмена, реализуемый при постоянном тепловом потоке на поверхности тела:
(при задании граничных условий 2-го рода);

или, в случае, когда температура окружающей среды (при задании граничных условий 3-го рода) является линейной функцией времени:
.

При регулярном режиме второго рода температура тела является линейной функцией времени, то есть растёт с постоянной скоростью:


(r15)

99

Слайд 100 Лыков А.В. и ученики показали, что регулярные режимы

Лыков А.В. и ученики показали, что регулярные режимы как первого, так

как первого, так и второго рода имеют общее свойство:

для них характерна независимость от времени теплового потока q через любую замкнутую поверхность в тела к тепловому потоку qsurf через поверхность, ограничивающую тело:

(r16)


Таким образом, регуляризация кинетики теплообмена происходит по тепловым потокам и, как следствие, по температурным полям. Поэтому деление регулярных режимов на режимы различных родов является чисто «техническим приёмом», в отличие от выделения различных родов граничных условий.

Регулярный режим наступает при достижении условия (r16).

100

Слайд 101 Развивая этот принцип, можно в качестве общего свойства

Развивая этот принцип, можно в качестве общего свойства регулярного режима принять

регулярного режима принять соотношение


(r17)



Следовательно, при регулярном режиме скорость изменения средней температуры тела прямо пропорциональна разности между температурой окружающей среды и средней температурой тела:


(r18)

101

Слайд 102 Из соотношения (r13), применив выражение (r7), получим важную

Из соотношения (r13), применив выражение (r7), получим важную зависимость:

зависимость:


(r19)



Корни характеристического уравнения являются функцией числа Био BiV .

Следовательно, критериальное число Кондратьева определяется формой тела и критериальным числом Био.

102

Слайд 103 Кривые Kd=f(BiV) для совершенно различных геометрически тел настолько

Кривые Kd=f(BiV) для совершенно различных геометрически тел настолько близки друг к

близки друг к другу (см. рисунок), что практически всё

их семейство можно заменить усреднённой кривой, аналитическим выражением которой является соотношение Н.А. Ярышева:

(r20)

4

8

12

16

0

BiV

0.4

1.0

0.8

0.6

Kd

1

2

3

1  пластина; 2  шар; 3  цилиндр.

Рисунок 11  Универсальная приближённая зависимость Kd=f(BiV)

103

Слайд 104 Проанализируем зависимость темпа нагревания от числа Био BiV.

Если

Проанализируем зависимость темпа нагревания от числа Био BiV. Если числа Био BiV0

числа Био BiV0 (на практике достаточно выполнения условия BiV

то , следовательно, имеет место равенство
(r21)

а для темпа нагрева справедлива формула


(r22)


Таким образом, темп нагрева определяется интенсивностью теплообмена на границе тела, теплофизическими свойствами тела и его геометрическими размерами и формой.

104

Слайд 105 Если числа Био BiV (на практике достаточно выполнения

Если числа Био BiV (на практике достаточно выполнения условия BiV>100), то

условия BiV>100), то

(r23)


то есть в рассматриваемом случае критерий Кондратьева  постоянная величина.
А для темпа нагревания справедлива формула

(r24)


Уравнение (24) известно как первая теорема Кондратьева: «При больших числах Био темп нагревания прямо пропорционален коэффициенту температуропроводности».
 
Критериальные числа Кондратьева, таким образом, имеют значения, лежащие в диапазоне от нуля до некоторой постоянной величины, определяемой формой тела,  Kd.

105

Слайд 106 КОНТАКТНЫЙ ТЕПЛООБМЕН
106

КОНТАКТНЫЙ ТЕПЛООБМЕН106

Слайд 107 ПОНЯТИЕ О КОНТАКТНОМ ТЕПЛООБМЕНЕ
Контактным теплообменом принято называть передачу

ПОНЯТИЕ О КОНТАКТНОМ ТЕПЛООБМЕНЕ Контактным теплообменом принято называть передачу тепла между соприкасающимися

тепла между соприкасающимися твёрдыми поверхностями. На рисунке показано, как

изменяется температура вдоль оси цилиндрического тела, через которое проходит стационарный тепловой поток плотностью q, Вт/м2.

Изменение температуры вдоль оси сплошного цилиндрического тела (а) и составного тела при реальном (б) и идеальном (в) контакте

107

Слайд 108 Если боковые поверхности цилиндрического тела теплоизолированы, а теплопроводность

Если боковые поверхности цилиндрического тела теплоизолированы, а теплопроводность к его материала

к его материала не зависит от температуры, то согласно

закону теплопроводности Фурье




Градиент температуры dT/dx постоянен вдоль оси, а температура тела изменяется по линейному закону (рисунок а).
Если стержень разрезать поперек на две части и привести их в контакт (рисунок б), то на некотором удалении от зоны контакта распределение температуры в обеих частях будет также линейным. Однако экстраполяция линейных участков распределения температуры на плоскость контакта дает некоторый скачок температуры ΔTK, который в большинстве случаев пропорционален плотности теплового потока через контакт:


108

Слайд 109 Коэффициент пропорциональности ак в этом выражении имеет размерность

Коэффициент пропорциональности ак в этом выражении имеет размерность Вт/(м2·К) и называется

Вт/(м2·К) и называется коэффициентом контактной теплопередачи, или тепловой проводимостью

контакта. Обратную величину 1/ак = ΔTк/q называют контактным термическим сопротивлением.
Появление скачка температуры ΔTк в составном теле означает, что зона контакта создает дополнительное термическое сопротивление, равное 1/ак.
Задача теории контактного теплообмена заключается в том, чтобы установить, какие факторы и каким образом определяют величину ак.
Отправной пункт теории контактного теплообмена — понятие об идеальном тепловом контакте. Тепловой контакт двух сред 1 и 2 называют идеальным, когда на границе их раздела равны температуры сред и плотности тепловых потоков:

(k.1)

109

Слайд 110 Здесь λ1 и λ2 ‒ теплопроводности контактирующих сред,

Здесь λ1 и λ2 ‒ теплопроводности контактирующих сред, Вт/(м·К); x ‒

Вт/(м·К); x ‒ нормаль к контактной поверхности, направленная в

сторону уменьшения температуры; q ‒ плотность теплового потока через контакт, Вт/м2.

Равенство температур на границе раздела двух сред означает равенство средних энергий теплового движения структурных частиц контактирующих веществ, а равенство тепловых потоков отражает закон сохранения тепловой энергии. Таким образом, при идеальном тепловом контакте температура и тепловой поток изменяются на границе раздела двух сред непрерывно, а градиент температуры изменяется скачкообразно, если (рисунок в).

110

Слайд 111 Реальный тепловой контакт, как уже отмечалось, характеризуется скачком

Реальный тепловой контакт, как уже отмечалось, характеризуется скачком температуры ΔТК=Т1‒Т2 на

температуры ΔТК=Т1‒Т2 на границе раздела, происхождение которого обусловлено рядом.
В

задачах стационарной феноменологической теории теплопроводности расчёт температуры в составных конструкциях существенно упрощается, если рассматривать контактный теплообмен условно как чисто поверхностное явление, то есть считать, что геометрические границы раздела сред сингулярные: не имеют «толщины», но тем не менее обладают известным термическим сопротивлением. Вследствие сделанного упрощения температуру внутри сплошной среды можно рассчитывать так же, как и в случае с идеальными тепловыми контактами, но для сшивки температуры в контактирующих средах вместо уравнений (k.1) записать

(k.2)

11

Слайд 112 Из уравнений (k.2) следует, что скачок температуры имеет

Из уравнений (k.2) следует, что скачок температуры имеет место только тогда,

место только тогда, когда существует перпендикулярный поверхности раздела тепловой

поток.
При отсутствии теплообмена (q=0), очевидно, Т1=Т2 и ΔTк=0. Иначе говоря, контактный скачок температуры прямо пропорционален перпендикулярным границе раздела градиентам температуры:

(k.3)


В последнем выражении величины g1=λ1/αK и g2=λ2/αK имеют размерность длины и называются длинами температурного скачка, или дополнительной стенкой.

112

Слайд 113 113

113

Слайд 114 Если длины температурного скачка g1 и g2 много

Если длины температурного скачка g1 и g2 много меньше толщины любого

меньше толщины любого из контактирующих материалов, то это означает,

что контактное термическое сопротивление мало и не оказывает существенного влияния на распределение температуры в рассматриваемой системе.

Однако во многих случаях величины g1 и g2 составляют несколько сантиметров и даже десятков сантиметров, так что термическое сопротивление контактов становится доминирующим.

114

Слайд 115 Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических

Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие

установок: Учеб. Пособие для вузов / Л.С. Кокорев, В.В.

Харитонов. Под ред. В.И. Субботина / ‒ М.: Энергоатомиздат, 1986. ‒ 248 с.

115

Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие для вузов / Л.С. Кокорев, В.В. Харитонов. Под ред. В.И. Субботина / ‒ М.: Энергоатомиздат, 1986. ‒ 248 с.

Слайд 116 ТЕПЛОВАЯ ПРОВОДИМОСТЬ
СПЛОШНЫХ ГРАНИЦ РАЗДЕЛА СРЕД

Эффективность переноса энергии
через границу

ТЕПЛОВАЯ ПРОВОДИМОСТЬСПЛОШНЫХ ГРАНИЦ РАЗДЕЛА СРЕДЭффективность переноса энергиичерез границу раздела сред Процесс теплопроводности

раздела сред

Процесс теплопроводности в различных веществах осуществляется благодаря движению

и рассеянию носителей тепловой (внутренней) энергии.

На границах раздела сред происходит обмен энергией между её носителями в обеих средах; причем граница всегда отражает часть падающей на неё энергии (в этом смысле границу раздела сред можно назвать энергетическим зеркалом).

Для иллюстрации рассмотрим несколько простых примеров.

Начнём с классической задачи об энергообмене между двумя сталкивающимися частицами, одна из которых имеет массу М и до столкновения покоится, а вторая имеет массу m и кинетическую энергию Е.
Используя законы сохранения энергии и импульса, находим, что в результате центрального удара первоначально покоившаяся частица приобретает энергию ΔЕ=ξ·Е, где
ξ = ΔЕ/Е = 4тМ/(т + М)2. (n1)

116

Слайд 117 Величину ξ – коэффициент прохождения энергии (можно назвать

Величину ξ – коэффициент прохождения энергии (можно назвать эффективностью энергообмена между

эффективностью энергообмена между сталкивающимися частицами).

Как видно, эффективность энергообмена зависит

только от масс сталкивающихся частиц.

Чем больше разница в массах частиц, тем менее эффективен энергообмен между ними.

Максимальная передача энергии наблюдается при столкновении одинаковых частиц.

По этой причине, например, для замедления нейтронов используют вещества с малой атомной массой (и с малым сечением поглощения нейтронов).

Слайд 118 Рассмотрим далее прохождение энергии упругих колебаний через границу

Рассмотрим далее прохождение энергии упругих колебаний через границу двух упругих полупространств. Упругая

двух упругих полупространств.
Упругая волна представляет собой по существу две

независимо распространяющиеся волны: в одной из них частицы вещества смещаются вдоль направления распространения самой волны, в другой – смещение направлено в плоскости, перпендикулярной направлению распространения. Первая волна называется продольной, вторая – поперечной.
Для упрощения анализа предположим, что в контактирующих средах распространяются только продольные волны (как в тонком стержне).
Обозначим x: координату, перпендикулярную плоскости раздела сред и направленную из среды 1 в среду 2.
При распространении упругой волны вдоль оси x: смещение частиц среды u(x,t) и возникающее при этом напряжение σ(х,t) в её материале связаны законом Гука: σ=E·∂u/∂x, где Е – модуль упругости.
Кроме того, должен выполняться второй закон Ньютона, на основании которого произведение ускорения ∂2u/∂t2 на массу единицы объёма среды, то есть на её плотность ρ, равно силе внутренних напряжений ∂σ/∂x:

ρ(∂2u/∂t2)= ∂σ/∂x .

117

Слайд 119 Исключая отсюда смещение или напряжение с помощью закона

Исключая отсюда смещение или напряжение с помощью закона Гука, получаем два

Гука, получаем два волновых уравнения:



которые описывают распространение волн смещения

и напряжения со скоростью

, называемой скоростью звука.

Если монохроматическая волна распространяется вдоль оси х, то смещение частиц среды описывается выражением

u(x,t) = U·sin[ω(t–x/c)] ,

где ω – круговая частота колебаний; U – амплитуда смещения.
На границе раздела сред по обе её стороны должны быть одинаковы напряжения и смещения (условие неразрывности сред на границе), а кроме того – и частоты колебаний. Используя это граничное условие, можно установить связь между амплитудами падающей U1, прошедшей U2 и отраженной Uотр волн:

Uотр = U1·(Z1 - Z2)/(Z1 + Z2) ; U2 = U1·2Z1 /(Z1+Z2) .

Здесь Z=ρc – акустический импеданс среды – произведение плотности среды и скорости звука в среде.

118

Слайд 120 Поскольку интенсивность волны (плотность потока энергии) пропорциональна квадрату

Поскольку интенсивность волны (плотность потока энергии) пропорциональна квадрату амплитуды, то коэффициент

амплитуды, то коэффициент прохождения энергии упругих колебаний через границу

ξ = 1– (Uотр /U1)2 = 4Z1 Z2 /(Z1+Z2 )2 , (n2)

то есть определяется значениями акустических импедансов.

Чем больше различаются импедансы контактирующих сред, тем большая часть энергии упругих колебаний отражается от границы и тем меньше коэффициент прохождения энергии (эффективность энергообмена).

Поэтому звук хорошо отражается от границы газ–твёрдое_тело.

Среди жидкостей минимальный акустический импеданс имеют жидкий гелий и неон.

Так, в жидком гелии скорость звука (~200 м/с) меньше, чем в воздухе; плотность 130 кг/м3 и импеданс 2.6·104 кг/(м2·с) много меньше, чем аналогичные величины для меди: с≈4 км/с; ρ≈8900 кг/м3; Z≈36·106 кг/(м2·с).
Поэтому через границу медь–жидкий_гелий передается около 0.3% энергии упругих колебаний (фононов), что и является одной из причин низкой тепловой проводимости контакта жидкого гелия с твёрдыми стенками (см. термическое сопротивление Капицы).

119

Слайд 121 Рассмотрим далее прохождение электромагнитной волны через границу двух

Рассмотрим далее прохождение электромагнитной волны через границу двух прозрачных диэлектриков, характеризующихся

прозрачных диэлектриков, характеризующихся коэффициентами преломления света n1 и n2,

а также скоростями распространения света c1 и c2, причем, как известно, n1/n2=c2/c1 (то есть скорость света меньше в том диэлектрике, у которого больше показатель преломления).

При нормальном падении линейно-поляризованной электромагнитной волны на границу двух диэлектриков условие непрерывности тангенциальных составляющих векторов электрической и магнитной напряжённостей позволяет получить выражение для коэффициента прохождения энергии [5]

ξ = 4n1n2(n1+n2)2 = 4c1c2 /(c1+с2)2 . (n3)

Чем больше различаются показатели преломления контактирующих диэлектриков, тем больше отражение света от границы их раздела и тем меньше величина ξ .

120

Слайд 122 Коэффициент тепловой аккомодации
Согласно законам классической механики энергообмен при

Коэффициент тепловой аккомодации Согласно законам классической механики энергообмен при столкновении двух частиц

столкновении двух частиц не зависит от потенциала взаимодействия между

ними [см. формулу (4.2.1)].
Более сложной задачей является расчёт энергообмена при столкновении газовой молекулы с твердой стенкой.
Экспериментальное изучение взаимодействия газовых молекул с твёрдой поверхностью осложняется главным образом необходимостью строго контролировать
● состояние поверхности,
● её состав,
● структуру,
● свойства.
В то же время, как отмечено в § 4.1, эффективность энергообмена молекул со стенкой, характеризуемая коэффициентом тепловой (термической) аккомодации может существенно влиять на тепловую проводимость границ газ-стенка.
Учитывая важность и сложность определения коэффициента аккомодации, рассмотрим, с целью получить удобное выражение для оценки коэффициента аккомодации, упрощённую модель взаимодействия газовых молекул с твёрдой или жидкой поверхностью.

121

Слайд 123 Рассмотрим столкновение атома газа, имеющего массу m и

Рассмотрим столкновение атома газа, имеющего массу m и начальную кинетическую энергию

начальную кинетическую энергию Е, с первоначально покоящимся поверхностным атомом

массой М (рисунок).

На некотором расстоянии от поверхности между атомом газа и стенкой действует сила притяжения, обусловленная взаимодействием этого атома со всеми атомами стенки.
Потенциал сил притяжения между атомом и стенкой имеет яму глубиной U.
Когда атом газа приближается к поверхности и попадает в область действия сил притяжения, его кинетическая энергия возрастает на величину U, равную глубине потенциальной ямы, и становится равной E+U.
Эта энергия в результате столкновения распределяется между атомом газа, энергия которого становится Ет, и поверхностным атомом, получившим энергию EM, в соответствии с законом сохранения энергии: E+U=Em+EM.
Поверхностный атом передает приобретённую энергию EM в глубь стенки.

122

Слайд 124 123

123

Слайд 125 Согласно теории упругого столкновения частиц (когда оно не

Согласно теории упругого столкновения частиц (когда оно не сопровождается изменением их

сопровождается изменением их внутреннего состояния) кинетические энергии частиц и

их скорости после столкновения в системе центра инерции обратно пропорциональны массам.

В нашем случае естественно связать центр инерции с твёрдой поверхностью.

Поэтому имеем EM/Em=m/M≡μ .
В итоге находим долю ε энергии, которую атом газа передает стенке:

ε = ЕM /Е= ξ0 (1+U/E) . (n4)

Здесь ξ0=(1/2)[μ/(1+μ)], а коэффициент 1/2 введен для того, чтобы приближённо учесть усреднение по углам падения газовых атомов на стенку.

124

Слайд 126 Из выражения (n5) следует, что падающая частица теряет

Из выражения (n5) следует, что падающая частица теряет при столкновении всю

при столкновении всю начальную энергию и, следовательно, остаётся в

адсорбированном состоянии, если

E ≤ E0 ≡ Uξ0(1–ξ0) , (n5)

причём ε=1 при E ≤ E0 .
Относительное число частиц, имеющих кинетическую энергию в диапазоне [Е; E+dE] и падающих на единичную площадь поверхности за 1 с при температуре газа Т и максвелловском распределении по энергии, равно

(n6)

Усредняя передаваемую стенке долю энергии (n5) по спектру (n6) и имея в виду, что ε=1 при Е≤Е0, получаем окончательное выражение для температурной зависимости коэффициента тепловой аккомодации:


(n7)



125

Слайд 127 Отсюда следует, что по мере увеличения температуры газа

Отсюда следует, что по мере увеличения температуры газа коэффициент аккомодации уменьшается

коэффициент аккомодации уменьшается от 1 до ξ0=μ/[2·(1+μ)], при этом

ξ тем больше, чем больше отношение масс атомов газа и стенки μ=m/M и чем больше пороговая энергия E0/kT (то есть энергия связи газа со стенкой).
Графики, представленные на рисунках 4.5, свидетельствуют о том, что экспериментальные данные для инертных газов удовлетворительно согласуются с результатами расчёта по формуле (4.2.7) при следующих значениях пороговой энергии Е0 (выраженной в градусах Кельвина): E0(Ar)=60 K; E0(Kr)=130 K; E0(Xe)=350 K.

126

Слайд 128 127

127

Слайд 129 Для легких газов гелия и неона глубина потенциальной

Для легких газов гелия и неона глубина потенциальной ямы невелика (U0.01

ямы невелика (U0.01 эВ или 100 К), в связи

с чем из (n7) следует, что для них ξ≈ξ0, то есть коэффициент аккомодации определяется только отношением масс атомов газа и стенки.

В случае взаимодействия газа с технической поверхностью, покрытой обычно слоями различных адсорбированных веществ, температурная зависимость коэффициента аккомодации становится более сложной, так как нагревание загрязненных поверхностей сопровождается десорбцией легких фракций и увеличением поэтому средней массы поверхностных атомов и энергии взаимодействия газа со стенкой.
Как правило, коэффициенты аккомодации газов на технических поверхностях выше (ближе к 1), чем на чистых поверхностях.

128

Слайд 130 Теплообмен на границе раздела

Выше показано, что энергообмен между

Теплообмен на границе раздела Выше показано, что энергообмен между носителями тепловой энергии

носителями тепловой энергии на границах раздела сред может быть

малым.
Рассмотрим теперь, как это обстоятельство влияет на величину скачков температуры на границе в условиях теплообмена между средами.
Строгий расчёт теплопереноса через границу не может быть выполнен даже в простейших случаях, так как не известен закон, по которому происходит рассеяние носителей тепловой энергии на границе раздела сред. С этой точки зрения любой анализ рассматриваемой задачи является приближенным.
Исследуем один из простейших вариантов. Этого достаточно для понимания сути вопроса.
Пусть две контактирующие по гладкой плоскости х=0 среды 1 и 2 характеризуются, соответственно, коэффициентами теплопроводности λ1 и λ2 и длинами свободного пробега носителей тепловой энергии l1 и l2. Плотность теплового потока на границе раздела сред – q, Вт/м2. Краевыми эффектами пренебрегаем, то есть считаем области бесконечными. Это позволяет рассматривать задачу в одномерном приближении: температурное поле изменяется только в направлении, перпендикулярном границе (плоскости раздела сред).

130

Слайд 131 Поле температуры, сформировавшееся в средах, схематично изображено на

Поле температуры, сформировавшееся в средах, схематично изображено на рисунке. В пристенных слоях

рисунке.
В пристенных слоях толщиной l1 и l2 носители тепловой

энергии распространяются без рассеяния и прибывают на границу, имея среднюю энергию соответствующую температурам Tl1 и Tl2, а покидают ее со средней энергией, соответствующей температурам T1 и T2.
За эффективные (экстраполированные на границу) температуры сред по обе стороны границы можно принять полусуммы средних температур падающих и отраженных частиц:

Tэф1=(Tl1 +T1)/2 ; Tэф1=(Tl1 +T1)/2 . (n8)

131

Слайд 132 132

132

Слайд 133 В условиях полной тепловой аккомодации средняя температура (и, соответственно,

В условиях полной тепловой аккомодации средняя температура (и, соответственно, энергия) отражённых

энергия) отражённых от границы частиц равна эффективной температуре другой

среды (T1=Tэф2 ; T2=Tэф1).

В общем случае, когда энергообмен между частицами двух сред неполный, температуры падающих и отражённых частиц связаны с эффективными температурами сред выражениями

ξ = (Tl1 –T1)/(Tl1–Tэф2) = (T2 – Tl2)/(Tэф1 – Tl2) , (n9)

которые являются по существу определениями коэффициента тепловой аккомодации ξ.

В знаменателях записаны располагаемые энергии (максимально возможные), которые могут быть переданы частицами одной среды в другую, а в числителях – действительно передаваемые энергии.

133

Слайд 134 Тепловая проводимость поверхности контакта (границы раздела) α есть,

Тепловая проводимость поверхности контакта (границы раздела) α есть, по определению, отношение

по определению, отношение передаваемого теплового потока q к экстраполированному

скачку температур: Tэф1–Tэф2.
Применяя гипотезу Фурье, получаем для участков линейной экстраполяции температуры в приграничных областях, дополнительные уравнения, связывающие энергии частиц (см. рисунок):

(n10)


Решая совместно уравнения (n8)–(n10), находим окончательно формулу для тепловой проводимости поверхности контакта:


(n11)

134

Слайд 135 В скобках записана сумма термических сопротивлений пристенных слоёв

В скобках записана сумма термических сопротивлений пристенных слоёв толщиной порядка длины

толщиной порядка длины свободного пробега носителей тепловой энергии.

Для большинства

жидкостей и твёрдых тел эти сопротивления очень малы (порядка 108 ÷ 1011, (м2·К)/Вт), а величина рассчитанная по акустическим импедансам, редко бывает меньше 0.2.

Поэтому на чистых границах жидких и твёрдых сред при сплошном контакте скачков температуры практически обнаружить невозможно (идеальный тепловой контакт).

В случаях контакта твёрдой стенки с разреженным газом или жидким гелием, когда коэффициенты аккомодации малы, а термические сопротивления пристенных слоёв велики, скачки температуры на поверхности контакта значительны.

135

Слайд 136 ТЕПЛОВАЯ ПРОВОДИМОСТЬ КОНТАКТА
ТВЁРДЫХ ШЕРОХОВАТЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ

Геометрические характеристики технических поверхностей

Типы

ТЕПЛОВАЯ ПРОВОДИМОСТЬ КОНТАКТАТВЁРДЫХ ШЕРОХОВАТЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙГеометрические характеристики технических поверхностей Типы неровностей поверхности, оказывающие

неровностей поверхности, оказывающие наибольшее влияние на свойства механического контакта

твёрдых тел (рисунок):

шероховатость волнистость отклонение формы .

Шероховатость поверхности – это совокупность неровностей поверхности с относительно малыми шагами, выделенная с помощью базовой длины l (то есть в пределах базовой длины).
Шероховатость характеризует гладкость поверхности на «микроуровне».
Исходная шероховатость является следствием технологической обработки поверхности материала.
Для широкого класса поверхностей горизонтальный шаг неровностей находится в пределах от 1 до 1000 мкм, а высота – от 0.01 до 10 мкм.
Параметры исходной шероховатости меняются, как правило, в результате трения и изнашивания.
Образуется эксплуатационная шероховатость.
Эксплуатационная шероховатость, воспроизводимая при стационарных условиях трения, называется равновесной шероховатостью.

136

Слайд 137 137

137

Слайд 138 На рисунке схематично показаны параметры шероховатости,

На рисунке схематично показаны параметры шероховатости, где: l – базовая

где: l – базовая длина;
m – средняя линия профиля; Smi –

средний шаг неровностей профиля; Si – средний шаг местных выступов профиля; Himax – отклонение пяти наибольших максимумов профиля; Himin – отклонение пяти наибольших минимумов профиля; himax – расстояние от высших точек пяти наибольших максимумов до линии, параллельной средней и не пересекающей профиль;
himin – расстояние от низших точек пяти наибольших минимумов до линии,
параллельной средней и не пересекающей профиль;
Rmax – наибольшая высота профиля;
yi – отклонения профиля от линии m;
p – уровень сечения профиля;
bn – длина отрезков, отсекаемых на уровне p.

138

Слайд 139 Волнистость – совокупность периодически повторяющихся неровностей, у которых расстояния

Волнистость – совокупность периодически повторяющихся неровностей, у которых расстояния между смежными возвышенностями или

между смежными возвышенностями или впадинами превышают базовую длину l. Волнистость

занимает промежуточное положение между шероховатостью поверхности и макронеровностью. Условно границу между различными порядками отклонений поверхности можно установить по значению отношения шага к высоте.
Чаще волнистость имеет синусоидальный характер, что является следствием колебаний в системе «станок–приспособление–инструмент– деталь», возникающих из-за неравномерности составляющих силы резания, наличия неуравновешенных масс, погрешностей привода и т. п. 

139

Слайд 140 Отклонение формы (макронеровность) характеризует отклонение геометрической формы

Отклонение формы (макронеровность) характеризует отклонение геометрической формы детали от заданной. Отклонение формы –

детали от заданной.

Отклонение формы – отклонение формы реальной поверхности или реального

профиля от формы номинальной поверхности или номинального профиля.
Количественно отклонение формы оценивается наибольшим расстоянием от точек реальной поверхности (профиля) до прилегающей поверхности (профиля) по нормали к прилегающей поверхности (профилю).
1. Шероховатость поверхности не включается в отклонение формы.
В обоснованных случаях допускается нормировать отклонение формы, включая шероховатость поверхности.
2. Волнистость включается в отклонение формы.
В обоснованных случаях допускается нормировать отдельно волнистость поверхности или часть отклонения формы без учёта волнистости.

Допуск формы  – наибольшее допустимое значение отклонения формы.

140

Слайд 141 141

141

Слайд 142 Геометрические параметры шероховатости и волнистости
стальных поверхностей в результате

Геометрические параметры шероховатости и волнистостистальных поверхностей в результате плоского шлифования142

плоского шлифования
142

Слайд 143 Распределение поверхностных неровностей по высоте – одна

Распределение поверхностных неровностей по высоте – одна из важнейшим характеристик

из важнейшим характеристик поверхностных неровностей (см рисунок).

Опорная плоскость –

плоскость, касательная к вершине самого высокого выступа. (На рисунке опорная плоскость – это плоскость «0»).
Максимальная высота неровностей (hM) – расстояние между опорной плоскостью и дном самой глубокой впадины.

Способы определения (отсчёта) высоты неровностей:
1) от уровня самой глубокой впадины (на рисунке – h );
2) от уровня самого высокого выступа (на рисунке – z = hM – h). Для контактных задач предпочтительнее второй вариант. Причина: при сближении поверхностей соприкасаются прежде всего наиболее высокие неровности.
Это обстоятельство предопределяет и подход к выбору функции распределения неровностей по высоте. Если подсчитать число выступов n, высота которых превышает заданную h (или, что то же самое , меньше z), то, изменяя h или z от 0 до hM, можно получить кривую распределения n(z) (рисунок, фрагмент «б»).

143

Слайд 144 144

144

Слайд 145 N [м–2] – полное число выступов неровностей на

N [м–2] – полное число выступов неровностей на единичной площадке (участке

единичной площадке (участке поверхности, площадь которой равна единице) базовой

(номинальной, сглаженной, видимой).
Наиболее важен для контактных задач диапазон значений z=0÷hM /2.
Простейшая аппроксимация действительной функции – степенная функция:
n(z) = N(z/hM)m , (n12)
где m≥0 – показатель распределения неровностей по высоте, зависящий вместе с характерным числом неровностей N и их максимальной высотой hм от способа обработки поверхностей.
Если m=0, то все выступы имеют одинаковую высоту (однородное распределение).
Чем больше величина m, тем более неравномерно распределены выступы по высоте. Для шероховатых поверхностей чаще всего m=1÷3 (см. таблицу).
Меньшие значения m соответствуют более высокому классу чистоты обработки. Для волнистых поверхностей характерны значения m<1, так как волны распределены по высоте равномернее выступов шероховатости.

145

Слайд 146 Часто применяют еще одну характеристику неровностей – так

Часто применяют еще одну характеристику неровностей – так называемую кривую опорной

называемую кривую опорной поверхности η(у).
Кривая опорной поверхности – зависимость

относительной площади η сечения неровностей плоскостью С, параллельной опорной плоскости О, от расстояния y между названными плоскостями (рисунок, фрагмент «в»).
Кривую опорной поверхности также аппроксимируют степенной функцией:
η = b(y/hM)ν , (n13)
в которой b и ν – безразмерные параметры кривой опорной поверхности. Если бы зависимость (n13) была справедлива во всем диапазоне y=0÷hM, то следовало бы положить b=1, так как η=1 при y=hM.
Однако, формулу (n13) применяют, обычно, в области y В этом случае обработка продольных и поперечных профилограмм поверхности даёт b=1÷5; ν =2÷4.

Знание кривой опорной поверхности полезно для приближенной оценки относительной площади фактического контакта как функции сближения поверхностей при их сжатии.

146

Слайд 147 Установить связь между параметрами распределений (n12) и (n13)

Установить связь между параметрами распределений (n12) и (n13) можно, задав профиль

можно, задав профиль неровностей.
Так как форма вершин неровностей шероховатости

или волнистости близка к сферической, то шероховатую или волнистую поверхность можно представить в виде набора сферических сегментов одного радиуса, равного среднему (типичному) радиусу кривизны r вершин выступов (рисунок).

147

Слайд 148 В таком случае секущая плоскость, удалённая от опорной

В таком случае секущая плоскость, удалённая от опорной плоскости на расстояние

плоскости на расстояние у, отсекает от неровностей сферические сегменты

с высотой u=у–z и с площадью основания S=π(2ru–u2)≈2πru, так как радиус кривизны обычно много больше высоты неровностей и тем более высоты сегмента (см. таблицу).
Согласно (n12) на единичной площадке видимой поверхности число выступов высотой в диапазоне от z до z+dz равно dn(z)=m(z/hM)m–1d(z/hM).
Поэтому относительная площадь сечения выступов на глубине у составляет величину

(n14)

148

Слайд 149 Сравнивая это выражение с (n13), находим ν=1+m, b=2πrhMN/(m+1).
Величина

Сравнивая это выражение с (n13), находим ν=1+m, b=2πrhMN/(m+1). Величина аM=(2rhM)1/2 имеет смысл

аM=(2rhM)1/2 имеет смысл радиуса основания наивысшего выступа.
Важно отметить следующее.
С

изменением класса чистоты обработки радиус кривизны вершин неровностей и их высота изменяются в десятки раз. При этом с повышением класса чистоты радиус растёт, а высота, наоборот, – уменьшается (см. таблицу).
А величина аM с изменением класса чистоты обработки изменяется сравнительно слабо.
Данные таблицы позволяют сделать следующий вывод:
для шероховатых поверхностей можно получить аM=31÷48 мкм;
для волнистых поверхностей можно получить аM=560÷800 мкм.

149

Слайд 150 Единое универсальное описание топографии твёрдых поверхностей практически невозможно.

Причины

Единое универсальное описание топографии твёрдых поверхностей практически невозможно.Причины этого – обилие

этого – обилие и разнообразие

●способов и условий обработки твёрдых поверхностей;
●способов и условий эксплуатации твёрдых поверхностей.

Экспериментальное определение детальной топографии поверхностей – процесс исключительно трудоёмкий.

Поэтому приведенные здесь простые соотношения (n12) – (n14) и модель поверхности с неровностями сферической формы позволяют значительно упростить анализ многих контактных задач.

150

Слайд 151 Результирующая тепловая проводимость
контакта шероховатых или волнистых поверхностей

В общем

Результирующая тепловая проводимостьконтакта шероховатых или волнистых поверхностей В общем случае теплопередача через

случае теплопередача через зону контакта твёрдых тел может осуществляться

●

теплопроводностью через

▪ пятна непосредственного соприкосновения;

▪ газовую среду во впадинах неровностей;

● тепловым излучением.

Перечисленные механизмы контактной теплопередачи действуют параллельно.

151

Слайд 152 Поэтому результирующую тепловую проводимость контакта– αК – можно

Поэтому результирующую тепловую проводимость контакта– αК – можно представить в виде

представить в виде суммы тепловой проводимости пятен контакта –

αП – и тепловой проводимости межконтактной среды – αС :

αК = αП + αС .

Тепловая проводимость пятен контакта может быть рассчитана по формуле

(n15)


Использованы следующие обозначения:
κ0 – коэффициент (в наших задачах κ0 ≈1);
– эффективное (суммарное) значение
среднеарифметических высот неровностей;
λ – эффективный коэффициент теплопроводности;
E – эффективный модуль упругости;
pк – давление сжатия;
a0 – предельный радиус пятен контакта.

152

Слайд 153 Эффективные значения величин, присутствующих в правой части формулы

Эффективные значения величин, присутствующих в правой части формулы (n15) задаются следующими

(n15) задаются следующими выражениями (нижние индексы «1» и «2»

указывают контактирующие поверхности):



Показатель степени ω рассчитывается по формулам



m – показатель распределения неровностей по высоте.
Так как значения лежат в диапазоне 0÷∞ , показатель степени ω может принимать значения от 1/3 до 1.
В случае контакта шероховатых поверхностей предельный радиус пятен контакта а0≈30 мкм, а значения показателя степени показатель степени ω лежат в диапазоне ≈0.7÷≈0.8.
В случае контакта гладких волнистых поверхностей а0≈0.5 мм, а значения ω лежат в диапазоне ≈0.4÷≈0.5.

153

Слайд 154 Для расчёта тепловой проводимость межконтактной среды применяется соотношение














Здесь

Для расчёта тепловой проводимость межконтактной среды применяется соотношение Здесь σ – постоянная

σ – постоянная Стефана-Больцмана, Вт/(м2·К4); εпр – приведенная излучательная

способность (степень черноты) контактирующих поверхностей; ε1 и ε2 – приведенные излучательные способности поверхностей «1» и «2», соответственно; g1 и g2 – длины температурных скачков на границах зазора.

(n16)

154

Слайд 155 Уравнение (n16) получено теоретически.

Существует также ряд полуэмпирических формул,

Уравнение (n16) получено теоретически. Существует также ряд полуэмпирических формул, большАя часть которых

большАя часть которых сведена в таблице. 4.8.

С помощью уравнения

(n16) можно определить, как изменяется вклад отдельных составляющих контактной теплопередачи при изменении чистоты обработки поверхностей, силы их сжатия, температуры и физических свойств газов и твердых тел.

155

Слайд 156 156
Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических

156Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие

установок: Учеб. Пособие для вузов / Л.С. Кокорев, В.В.

Харитонов. Под ред. В.И. Субботина / ‒ М.: Энергоатомиздат, 1986. ‒ 248 с.

Слайд 157 157
Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических

157Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие

установок: Учеб. Пособие для вузов / Л.С. Кокорев, В.В.

Харитонов. Под ред. В.И. Субботина / ‒ М.: Энергоатомиздат, 1986. ‒ 248 с.

Слайд 158 158
Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических

158Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие

установок: Учеб. Пособие для вузов / Л.С. Кокорев, В.В.

Харитонов. Под ред. В.И. Субботина / ‒ М.: Энергоатомиздат, 1986. ‒ 248 с.

Слайд 159 159
Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических

159Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие

установок: Учеб. Пособие для вузов / Л.С. Кокорев, В.В.

Харитонов. Под ред. В.И. Субботина / ‒ М.: Энергоатомиздат, 1986. ‒ 248 с.

Слайд 160 160
Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических

160Кокорев, Л.С. Теплогидравлические расчёты и оптимизация ядерных энергетических установок: Учеб. Пособие

установок: Учеб. Пособие для вузов / Л.С. Кокорев, В.В.

Харитонов. Под ред. В.И. Субботина / ‒ М.: Энергоатомиздат, 1986. ‒ 248 с.

Слайд 161 СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯ
КОНТАКТНОГО ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ

В различных технических устройствах, где

СПОСОБЫ РЕГУЛИРОВАНИЯКОНТАКТНОГО ТЕРМИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ В различных технических устройствах, где присутствует контактный теплообмен,

присутствует контактный теплообмен, требуется
● либо интенсификация контактного теплообмена,
●

либо, наоборот, создание дополнительного термического
сопротивления.

Для решения этих вопросов можно предложить некоторые практические рекомендации, вытекающие из анализа выражения (4.3.24).

161

Слайд 162 Способы
интенсификации контактного теплообмена

● Повышение контактного давления.

● Улучшение чистоты

Способыинтенсификации контактного теплообмена ● Повышение контактного давления. ● Улучшение чистоты обработки поверхностей до

обработки поверхностей до 8–9 классов

(уменьшение средней высоты шероховатостей до 1–2 мкм).
Дальнейшее повышение чистоты обработки технически сложно и
не даёт эффекта из-за существенного влияния волнистости.

● Заполнение межконтактного зазора
▪ газом с высокой теплопроводностью (гелий, водород, неон),
▪ жидкостями (масло, глицерины,
легкоплавкие металлы
(например, эвтектический сплав
свинца и висмута: 44.5%Pb+55.5Bi)),
▪ порошкообразными веществами (графитовый, медный или
алюминиевый порошок и т.п.
лучше в композиции
с вязкой жидкостью,
например, глицерином).

162

Слайд 163 ● Нанесение на контактирующие поверхности покрытий

● Нанесение на контактирующие поверхности покрытий с

с высокой теплопроводностью

и малой твердостью,
например из серебра, меди, никеля, олова и др.
Толщина покрытий должна быть
больше размера пятен контакта,
то есть составлять десятки микрон.

● Введение в зону контакта
высокотеплопроводных тонких прокладок из мягких металлов
(олово, кадмий, свинец и др.).

163

Слайд 164 Способы
повышения контактного термического сопротивления

● Сведение до минимума

Способы повышения контактного термического сопротивления ● Сведение до минимума контактного давления. ● Увеличение

контактного давления.

● Увеличение высоты неровностей путём
грубой обработки поверхностей и

нанесения волнистости и неплоскостности.

● Создание в зоне контакта разреженной газовой среды.

● Введение в зону контакта
▪ прокладок из термоизоляционных
материалов (листовой асбест, стеклянный войлок и т.п.),
▪ порошкообразных окислов,
▪ окисление металлических поверхностей,
▪ пакетов из тонких жестких металлических листов.

164

Слайд 165

Вопросы, выносимые на зачёт

1. Теплопроводность. Теплоотдача. Теплопередача.

Вопросы, выносимые на зачёт1. Теплопроводность. Теплоотдача. Теплопередача. Тепловой поток. Плотность

Тепловой поток.
Плотность теплового потока (размерность

в СИ).
Линейный тепловой поток (размерность в СИ).

2. Коэффициент теплоотдачи. Коэффициент теплопередачи.
Коэффициент теплопроводности.
Коэффициент температуропроводности.
Коэффициенты термического сопротивления.
(Во всех случаях только определения, дать размерность в СИ).

3. Уравнение (нестационарное, стационарное) теплопроводности
(без вывода). Условия однозначности. Граничные условия.

4. Критериальное число Био. Критериальное число Фурье.
Коэффициент эффективности ребра (дать определение).


165

Слайд 166

Вопросы, выносимые на зачёт

5. Критический диаметр тепловой

Вопросы, выносимые на зачёт5. Критический диаметр тепловой изоляции. Пояснить смысл термина.

изоляции. Пояснить смысл термина.
Какие материалы относятся

к теплоизоляционным?

6. Коэффициенты эффективности ребра.
Коэффициент эффективности оребрения стенки.

7. Регулярный режим теплообмена: суть.
Критериальное число Кондратьева.
1-я теорема Кондратьева (сформулировать).

8. Контактный теплообмен – что это?
Контактное термическое сопротивление контакта.
Длина температурного скачка.




166

  • Имя файла: teplomassoperenos-v-yaderno-energeticheskih-ustanovkah.pptx
  • Количество просмотров: 128
  • Количество скачиваний: 0
- Предыдущая Кабинет музыки
Следующая - Практична роботана тему:

Похожие презентации

Презентация к проекту: Сообщающиеся сосуды Презентация к проекту: Сообщающиеся сосуды 171
Государственная система обеспечения единства измерений. Единицы величин Государственная система обеспечения единства измерений. Единицы величин 117
Системно-деятельный подход на уроках физики Системно-деятельный подход на уроках физики 144
Физика и космическая еда Физика и космическая еда 118
Преломление света 8 класс Преломление света 8 класс 127
Пленочные наноматериалы и технологии их получения Пленочные наноматериалы и технологии их получения 126
Взаимное притяжение и отталкивание молекул Взаимное притяжение и отталкивание молекул 191
Электролиз 9 класс Электролиз 9 класс 140
Обзор теорий электрического пробоя твердых диэлектриков Обзор теорий электрического пробоя твердых диэлектриков 173
Окружная научно-практическая конференция: Твое здоровье в твоих руках Исследовательская работа на тему: Влияние сотового телефона на здоровье человека Окружная научно-практическая конференция: Твое здоровье в твоих руках Исследовательская работа на тему: Влияние сотового телефона на здоровье человека 130
Активная зона реактора ВВЭР-1200 (В-392М). Назначение и проектные основы Активная зона реактора ВВЭР-1200 (В-392М). Назначение и проектные основы 145
Презентация по физике на тему Механические колебания Презентация по физике на тему Механические колебания 167
Квантовая физика Квантовая физика 152
Исследование баллистического движения Исследование баллистического движения 189
Оқушыларды физика пәнінен ҰБТ-ге сапалы дайындау жолдары Оқушыларды физика пәнінен ҰБТ-ге сапалы дайындау жолдары 356
Вода и её роль в жизни человека Вода и её роль в жизни человека 141
Механические колебания Механические колебания 126
Давление в жидкостях и газе Давление в жидкостях и газе 136
Презентация к уроку Свойства жидкости. Презентация к уроку Свойства жидкости. 135
Волновой источник тока Волновой источник тока 120
Автоколебания Автоколебания 214
Сила Лоренца Сила Лоренца 127
Судебный процесс над Атомной физикой Судебный процесс над Атомной физикой 137
Физический диктант по теме: Магнитное поле Физический диктант по теме: Магнитное поле 162
Приборы для измерения ионизирующих излучений Приборы для измерения ионизирующих излучений 110
Презентация по физике на тему Черные дыры Презентация по физике на тему Черные дыры 179
Внутренняя энергия Внутренняя энергия 114
Элементы металлических конструкций. Лекция №17. Прокатные балки Элементы металлических конструкций. Лекция №17. Прокатные балки 104
Световые кванты Световые кванты 227
Теплообмен Теплообмен 117