Презентация на тему Формирование соединений при контактной точечной сварке. (Лекция 4)

контактной точечной сварке
Циклограммы процессов точечной сварки
Этапы образования соединения
Основные и

сопутствующие процессы при образовании соединений.
Роль пластических деформаций в образовании соединений.
Роль проковки в снижении остаточных напряжений и повышении прочности соединений

контактной сварки, при которой соединение в виде точки образуется

за счёт тепла, выделяющегося в деталях при протекании тока между торцами сжатых усилием электродов.
На практике в зависимости от свойств свариваемых материалов, их толщины, конструкции и ответственности изделий применяют, в основном, три разновидности циклограмм процессов точечной сварки.

А) Циклограмма с постоянным усилием сжатия

усилием. Применяется при сварке деталей толщиной выше 2+2 мм,

сварки Al и его сплавов.
Fков=2..3Fсв

предварительного сжатия и ковочным усилием. Для устранения зазоров и

предупреждения начальных выплесков, а также при сварке с предварительно нанесенным жидким покрытием (клей, электропроводный лак, грунт, герметик) применяют циклограмму

точечной сварки низкоуглеродистой стали Ст3 толщиной 1,0 + 1,0

мм со следующими параметрами режима: ICВ = 9,5 кА, τСВ = 0,2 с, FСВ = 3,0 кН. Процесс формирования соединений можно условно разделить на три этапа.

точечной сварки низкоуглеродистой стали Ст3 толщиной 1,0 + 1,0

мм со следующими параметрами режима: ICВ = 9,5 кА, τСВ = 0,2 с, FСВ = 3,0 кН. Процесс формирования соединений можно условно разделить на три этапа.
Первый этап начинается с момента приложения усилия сжатия FСЖ к электродам и служит для устранения зазоров между деталями и предупреждения наружных и внутренних выплесков. На этом этапе происходит формирование электрического контакта, сопровождающегося разрушением поверхностных оксидных пленок и уменьшением контактных сопротивлений. Этап I заканчивается в момент появления в контакте деталь–деталь расплавленного металла.
Этап II характеризуется дальнейшим повышением температуры и снижением предела текучести свариваемого металла в контакте электрод-деталь, расплавлением металла и образованием ядра. Происходит перемешивание расплавленного металла, удаление поверхностных пленок и образование металлических связей в жидкой фазе. Интенсивное тепловое расширение металла межэлектродной зоны компенсируется протекающим параллельно процессом пластической деформации. Нагретый металл деформируется преимущественно в зазор между деталями, образуя пластический поясок для удержания расплавленного металла от выплеска. На этом этапе глубина вмятины от электродов растет наиболее интенсивно.
Этап III начинается с момента выключения сварочного тока. Нна стадии охлаждения происходит кристаллизация металла зоны соединения и уменьшение его объема.

процессам относят:

Нагрев, расплавление и кристаллизацию металла;
Пластическая деформация металла зоны

сварки;
Перемешивание расплавленного металла и удаление оксидной пленки.


К числу сопутствующих процессов относят:
1. Тепловое расширение металла, связанное с диламетрическим эффектом;
2. Образование остаточных напряжений. Трехосные растягивающие напряжения образуются после кристаллизации металла и приводит к значительному снижению работоспособности сварных точек (особенно при переменных нагрузках.

деформации заключается в формировании электрических контактов, образовании пластического пояса

для удержания расплавленного металла от выплеска и уплотнении металла на стадии проковки и охлаждения.

В зависимости от объема деформируемого металла различают микропластическую деформацию поверхности контакта и объемную пластическую деформацию металла зоны сварки.
Микропластическая деформация идет на протяжении I и II этапов формирования соединения и способствует формированию электрических контактов между электродом и деталями.

Нагрев деталей сопровождается увеличением объема металла зоны сварки из-за дилатометрического эффекта. При плавлении объем металла также увеличивается на 8…10 % относительно начального. В условиях точечной сварки увеличение объема металла зоны сварки происходит преимущественно в осевом направлении, т. к. его возрастание в радиальном направлении сдерживается более холодной массой соседних участков металла.
Наибольшая степень пластической деформации наблюдается в области пластического пояска . При этом внутренняя граница металла пояска имеет температуру, близкую к температуре плавления, а внешняя граница – соответственно меньшую температуру . Увеличение интенсивности отвода теплоты от свариваемых деталей в электроды позволяет снижать деформации.

прочности соединений


Чтобы уменьшить скорость зарождения и распространения усталостной трещины,

необходимо в околоточечной зоне (в зоне пластического пояска) снизить величину растягивающих остаточных напряжений. Для этого при сварке многих материалов рекомендуется сварка с увеличенным ковочным усилием . Обычно Fков = (2…3) Fсв.

Установлено, что, например, при сварке низкоуглеродистых сталей с применением увеличенного ковочного усилия значительного снижения остаточных напряжений можно достичь при:

– применении максимально жестких режимов сварки;

– приложении ковочных усилий мгновенно после отключения сварочного тока или с запаздыванием τзап, не превышающим время, за которое температура металла периферии точки снизится до 700…800 °С;

– приложении ковочного усилия по периферии сварной точки, а также использовании сварочных электродов со сферической рабочей поверхностью;

– выдержке ковочного усилия до момента достижения в сварной точке температуры 300 °С.

прочности соединений

Если время достижения величины увеличенного ковочного усилия будет

велико и равно, например, τзап/ (τзап/ > τзап), то к моменту приложения повышенного Fков сварная точка может закристаллизоваться. В этом случае проковка не окажет положительного воздействия, снижения растягивающих напряжений не произойдет.
Длительность приложения ковочного усилия τков должна быть достаточной для перераспределения остаточных напряжений.
При сварке низкоуглеродистых сталей толщиной свыше 2 + 2 мм время запаздывания приложения усилия проковки τзап, отсчитываемое от момента выключения сварочного тока до момента достижения максимального значения усилия проковки, может быть определено по выражению
 
 

При сварке низкоуглеродистых сталей минимальное время проковки
 
 

где dя – диаметр литого ядра, мм.