Презентация на тему Дистанционные защиты

орган (ДО). Он определяет
удаленность КЗ от места установки защиты.

В качестве ДО используется реле
сопротивления (KZ), реагирующие на полное сопротивление поврежденного
участка ЛЭП.

Оно замеряет сопротивлением Zp как отношение Up к Ip, т.е. Zр = Uр /Iр.
Наибольшее значение Zp, при котором реле срабатывает, называется сопротивлением срабатывания реле Zс.p.
В нормальном режиме работы Zн.р = Uн.р /Iн.р. При этом Zp = Zн.р > Zс.p,
в результате чего реле сопротивления не работает.
При возникновении КЗ происходит снижение Up и увеличение Ip.
Происходит уменьшение Zp = Zкз = Uк.з / Iк.з. Если в этом режиме Zp = Zкз будет меньше или равно Zс.p, то реле сопротивления сработает.

ДЗ выполняются направленными, действующими при направлении
мощности КЗ от

шин в ЛЭП;
- выдержки времени у защит, работающих при одном направлении
мощности, согласуются между собой.

По зависимости времени действия ДЗ от расстояния или сопротивления до
места КЗ tсз = f(lPK или ZPK) они делятся на две группы:

с плавнонарастающими со тупенчатыми
характеристиками характеристиками

ДЗ
Упрощенная структурная схема трехступенчатой ДЗ
Схема содержит следующие элементы:
ДОI

, ДОII - дистанционные органы I и II ступеней; ПО - пусковой орган;
ОНМ - орган направления мощности; УБК – устройство блокировки от качаний;
УБН – устройство блокировки от нарушения цепей переменного напряжения;
КТII , КТIII - органы выдержки времени II и III ступеней;
КНI , КНII , КНIIII- сигнальные реле I, II и III ступеней; KL - выходное реле ДЗ.

дистанционного реле; Δt - ступень селективности
I ступень ДЗ

защищает (85-90) % длины ЛЭП;
II ступень ДЗ защищает остальная часть защищаемой ЛЭП и шины
противоположной подстанции;
III ступень ДЗ является резервной. Ее протяженность выбирается из условия охвата следующего участка, на случай отказа его РЗ или выключателя.

ДЗ могут применяться в качестве основных или резервных
защит

различных элементов ЭЭС. В отечественных ЭЭС они применяется для
действия при междуфазных КЗ. В сетях напряжением 35 кВ и ниже ДЗ должны
работать при двойных замыканиях на землю.
По числу ступеней ДЗ подразделяются на трехступенчатые,
двухступенчатые и одноступенчатые.

Для ЛЭП напряжением 10 и 35 кВ применяются ДЗ с плавно нарастающими
характеристиками выдержек времени (типа ДЗ-10).

По числу дистанционных органов на ступень защиты различают
трехсистемные (с тремя измерительными PC в каждой ступени) и
односистемные (с одним измерительным PC, переключаемым с помощью
пусковых органов на токи и напряжения поврежденных фаз) ДЗ.

По типу пусковых органов различают ДЗ с токовым пуском (например, типа
ПЗ-3) в качестве ПО используются токовые реле – применяются в сетях с
изолированными нейтралями) и с дистанционным пуском (в качестве ПО
используются реле сопротивления).

По типу реле сопротивления различают ДЗ с ненаправленными (в сетях с
изолированными нейтралями) и направленными PC. В первом случае в схему ДЗ
дополнительно вводятся РНМ.

сопротивления (особенно I ступени) должны быть быстродействующими:

tср = 0,01 - 0,02 с в сетях 500 кВ, tcp = 0,02 - 0,04 с в сетях 110-220 кВ.
2. Реле сопротивления, выполняющие функции измерительных органов всех ступеней ДЗ, должны иметь высокую точность при срабатывании в конце зоны их действия: ΔZ = Zуст – Zср ≤ 0,1Zуст.
3. Реле сопротивления II и III ступеней должны иметь kв = Zв /Zср = 1.05 - 1,1.
Элементные базы изготовления реле сопротивления
1. Первоначально PC выполнялись на электромеханических элементах с использованием индукционного принципа действия.
2. С развитием полупроводниковой техники получили широкое применение статические конструкции PC на полупроводниковых приборах, выполняемые из отдельных (дискретных) элементов: диодов, резисторов, конденсаторов (комплекты РС типов КРС-1, КРС-2 и КРС-3). .
3. С развитием микроэлектронной техники (ИМС) начался выпуск PC с улучшенными параметрами на интегральных операционных усилителях
(РС типа С-108).
При этом уменьшились габариты и потребление реле, повысилась их надежность, появилась возможность выполнения PC с характеристиками более сложной формы.
4. Создание на основе сверхбольших ИМС микропроцессоров позволило приступить к выполнению PC и дистанционных защит в целом на микропроцессорной базе.
Функции РС в таких защитах реализуются с помощью специальных программ.

зависимость
сопротивления срабатывания реле Zср от угла φр между

напряжением Up и
током Iр, подводимым к нему от измерительных ТН и ТТ, т. е. Zср = f(φр).
Графическое изображение характеристик срабатывания реле

Все разновидности реле сопротивления основаны на

сравнении абсолютных
значений или фаз двух или нескольких напряжения U1 U2, ..., Un.
Каждое из них является функцией напряжения Up и тока Ip, получаемых от
ТТ и ТН.
Реле с характеристиками срабатывания в виде окружности и эллипса
выполняются по принципу сравнения двух напряжений:
U1 = kU1Up + kI1Ip,
U2 = kU2Up + kI2 Ip.

Для получения реле с характеристикой в форме треугольника или
четырехугольника производится сравнение трех или четырех напряжений.

Реле сопротивления на полупроводниковых элементах выполняются:
- на сравнении абсолютных значений двух напряжений:
- на сравнении фаз этих напряжений.
Последние выполняются на ИМС и имеют большее быстродействие (они могут
срабатывать в течение полупериода промышленной частоты, т. е. с t ≈ 0,01 с).

Реле сопротивления на сравнении абсолютных значений двух напряжений
используют диодные схемы сравнения двух типов:
- на балансе напряжений;
- на балансе токов.

напряжений
Ненаправленное реле сопротивления с круговой характеристикой

На балансе напряжений На балансе токов

от ТН от ТТ от ТН от ТТ
Для получения характеристики в виде окружности с центром в начале координат,
к схеме сравнения реле подводятся два напряжения U1 = kI Ip и U2 = kU Up,
где kI – коэффициент пропорциональности между ЭДС трансреактора TAV и его первичным током Ip, а kU – коэффициент трансформации трансформатора напряжения TV.

подводятся к выпрямителям VS1 и VS2.
Выпрямленные напряжения

|U1| и |U2| сопоставляются по значению в схеме сравнения
на балансе напряжений, токи |I1| и |I2| - в схеме сравнения на балансе токов.
На зажимах (m-n) исполнительного органа (ИО) результирующее напряжение
равно Uрез = |U1| - |U2|, результирующий ток Iрез = |I1| - |I2|.
Исполнительный орган реагирует на знак Uрез или Iрез. В качестве ИО используется
магнитоэлектрическое реле или схема с использованием операционных усилителей.
Граничным условием срабатывания реле является равенство |U2| = |U1| или |I1| = |I2|.
Выражая эти напряжения через Up и Ip, получим уравнение начала срабатывания реле: |kU Up| = |kI Ip|.
Разделив обе части равенства на kU Ip, получим Zp, при котором реле начнет работать: (|Up| / |Ip|) = |(kI / kU)| или Zp = Zcp = const.
Реле будет работать при сопротивлении Zp ≤ Zcp.
Сопротивление, замеряемое реле (Zp), определяется отношением Up и Ip, а величина
установленного на реле сопротивления срабатывания (Zcp) - отношением kI / kU.
Сопротивление срабатывания реле является величиной, независящей от угла между
векторами Up и Ip. Оно имеет характеристику срабатывания в виде окружности с центром
в начале координат и радиусом, равным Zcp = (kI / kU).
Zcp регулируется изменением kI и kU, т. е. изменением коэффициента
пропорциональности между вторичной ЭДС трансреактора TAV и его первичным током и
коэффициента трансформации трансформатора напряжения TV.

реле сопротивления типа КРС-1)
Для получения характеристики в

виде окружности, проходящей через начало координат,
к схеме сравнения реле подводятся два напряжения U1 = kI Ip и U2 = kU Up - kI Ip.
Рабочее напряжение U1 подается на вход VS1. Тормозное напряжение U2, образованное геометрическим суммированием KU Up и -KI Ip, подается на вход VS2.

от ТН от ТТ

|U2| сопоставляются по значению в схеме
сравнения на балансе

напряжений. Условие срабатывания реле:|KI Ip|≥ |KU Up- KIIp|.
Начало действия реле характеризуется равенством:
|U1| =|U2| или |kI Ip| = |kUUp - kI Ip|.
Разделим для этого обе части равенства на kUIр, получим |kI /kU| = |Up /Ip - kI/kU|.
Учитывая, что Zp = Up / Ip, после преобразования получим Zp = Zcp = 2(kI / kU) = 2R.
Характеристика срабатывания направленного реле сопротивления имеет форму
окружности, проходящей через начало координат.
Сопротивление срабатывания Zcp реле изменяется с изменением φр
(угла сопротивления Zp).
При φр = φм.ч сопротивление Zcp имеет максимальное значение
Zcp.maх = 2(kI / kU). Угол вектора Zcp.max равен углу вектора kI, который определяется
параметрами X и R трансреактора TАV1.
При всех других значениях угла φр
Zcр = Zcp max cos(φм.ч - φр) = 2(kI / kU) cos(φм.ч - φр).
Уставка срабатывания реле Zy задается модулем Zcp max = 2|(kI / kU)|.
В конструкции реле предусматривается регулирование уставки Zy изменением
значений kU и модуля |kI|. Это осуществляется изменением коэффициента
трансформации TV (изменением числа вторичных витков) и числа витков
первичной обмотки TAV.
Для получения эллиптической характеристики срабатывания у реле
сопротивления типа КРС-1 используется дополнительная цепочка, состоящая из
диода VD и активного сопротивления R6.

от ТН от ТТ от ТН

Выполнение заданной уставки Zуст осуществляется изменением числа витков первичных обмоток TAV и числа витков вторичной обмотки TV1.

Причиной ее является снижением до нуля напряжения Up при

близких КЗ.
Для устранения мертвой зоны и четкой работы при малых значениях Up у реле
сопротивления типа КРС-1 характеристика срабатывания реле смещена в III
квадрант на 6-12% Zc.p.
Для этого в тормозной контур реле накладкой SX вводится резистор R5.
Для устранения мертвой зоны у реле сопротивления типа КРС-2 в рабочий и
тормозной контуры реле вводятся дополнительные одинаковые по значению
ЭДС "памяти" Еп.
Они создаются трансреактором TAV2, на вход которого подается напряжение
фазы, не подводимой к TV1. Например, если Uр = UAB , то Uп = UC.
С учетом этого условие срабатывания реле примет вид:
|kI Ip + Еп| ≥ |kU Up - kI Ip + Еп|,
При близких КЗ, когда Up = 0, реле работает с напряжением Еп (вместо Up):
|Еп + kI Ip| ≥ |Еп - kI Ip|.
При трехфазных КЗ, когда все напряжения снижаются до нуля, ЭДС Еп
поддерживается некоторое время за счет разряда конденсатора С.
По рассмотренным схемам выполняются реле сопротивления, используемые
в качестве ПО и ДО I и II ступеней в дистанционной защиты панели типа
ЭПЗ-1636.
Схема на балансе токов используется для выполнения реле сопротивления типа
КРС-3, используемые в дистанционной защиты автотрансформаторов.

сети
Требования к схемам включения
Дистанционные реле сопротивления должны

включаться на такие напряжения
и токи сети, при которых сопротивление на зажимах реле Zp:
- будет пропорционально расстоянию до места повреждения (lKЗ);
- будет иметь одинаковые значения (по модулю и углу) при всех видах КЗ в одной точке.
Пусковые реле сопротивления в односистемных защитах, должны работать толь-
ко при повреждениях на определенных фазах, т.е.обладать избирательностью.

междуфазные
напряжения и разность фазных токов (схема 1)
используется

для ДО I-й и II-й ступеней в односистемных
защитах и всех трех ступеней в трехсистемных защитах
от междуфазных замыканий.
Она обеспечивает постоянство замера сопротивлений
при всех видах междуфазных КЗ.

Напряжение Uр, Iр и сопротивление Zp при трехфазном КЗ

При трехфазных КЗ все три ДО защиты
находятся в одинаковых условиях.
К каждому из них подводится междуфазное напряжение, равное:
Up(3) = Uф = Iкз(3) · Zкз = Iкз (3) ·Z0lкз,
где Iкз(3) - ток трехфазного КЗ, проходящий в фазе; Z KЗ - сопротивление прямой последова-

тельности фазы от места установки реле до точки КЗ; Z0 - удельное сопротивление прямой последовательности фазы на 1 км; lкз - расстояние до места КЗ.
Ток в каждом реле равен геометрической разности токов двух фаз, т. е. Iр(3) =Iкз(3).
Следовательно, сопротивление на зажимах каждого PC равно:
Zp(3) = Up(3)/ Iр(3) = Iкз(3) ·Z0lкз / Iкз(3) = Z0lкз ≡ lкз.

КЗ

Ток в реле Ip(2) = 2Iк (2) Zкз.
Следовательно: Zp(2) = Up(2) / Iр(2) = 2Iкз(3) ·Z0lкз / 2Iкз(3) = Z0lкз ≡ lкз.
При КЗ между фазами А-В или С-А Zp находится аналогично и также Zр(2) = Z0lкз.
При двухфазных КЗ на землю Zр (1,1) = Z0lкз.
При всех видах междуфазных КЗ сопротивление на зажимах реле равно
сопротивлению до точки КЗ т.е. Zр(3) = Zр(2) = Zр(1,1) = Z0 ≡ lкз.

2. Включение реле сопротивления на фазные
напряжения и фазный ток с добавкой тока
3I0 (схема 2) используется для дистанционных
органов защит от однофазных замыканий.

три PC, каждое из которых
включается на напряжение Uф и

ток Ip = Iф + k3I0,
где Iф – ток той же фазы, что и напряжение Uф;
k3I0 – ток, пропорциональный току нулевой последовательности (НП).
Коэффициент пропорциональности k = (Z0 –Z1) / 3Z1.
При таком значении k сопротивление на зажимах реле при однофазных КЗ
Zр = Uф / (Iф + k3I0) получается равным сопротивлению прямой
последовательности до места КЗ (Z1).
В сети с малым током замыкания на землю (35 кВ и ниже) ДЗ должны
реагировать на междуфазные КЗ и двойные замыкания на землю.
Для этого их ДО нормально включаются на междуфазное напряжение и
разность фазных токов (схема 1).
При появлении тока НП, всегда возникающего на участке между точками
замыкания на землю К1 и К2, ДО защит, установленные на этом участке,
автоматически переключаются на напряжение фазы Uф и ток Iф + k3I0.
Для включения PC на разность токов двух фаз (схема 1) используются
трансреакторы реле TAV, у которых для этой цели имеется две первичных
обмотки 1 и 2.
Наличие двух первичных обмоток у трансреакторов реле позволяет включать
их на фазный ток и ток 3I0 , необходимый для получения токовой компенсации.
При этом ток вторичной обмотки трансреактора будет пропорционален Iр + k3I0.

Способы включения РС

на разность токов двух фаз на Iр + k3I0

3. Включение реле сопротивления на междуфазные
напряжения и фазные токи (схема 3) используется
для пусковых органов ДЗ в односистемных защитах
от междуфазных замыканий.
Эта схема не обеспечивает постоянство замера сопротивлений при различных видах междуфазных КЗ:
- при трехфазных КЗ в какой либо точке сети Zр(3) = Zкз;
- при двухфазных КЗ в той же точке Zp(2) = 2Zкз.

замера сопротивлений при различных
видах междуфазных КЗ:
- при трехфазных

КЗ в какой либо точке сети Zр(3) = Zкз;
- при двухфазных КЗ в той же точке Zp(2) = 2Zкз.
Данная схема, удовлетворяя первому из заданных условий Zp ≡ lкз, но не обеспечивает второго условия, так как Zр(3) ≠ Zp (2).
Поэтому ее нельзя применять для включения ДО I и II ступеней.
Но она обеспечивает избирательность действия, т.е. срабатывание каждого
пускового реле только при определенном виде повреждения. При двухфазных КЗ
в этой схеме срабатывает только одно реле, включенное на напряжение
поврежденных фаз.
По факту срабатывания конкретного ПО дистанционные органы I и II ступеней
автоматически переключаются на напряжения и токи поврежденных фаз
(по схеме 1).
Нестабильность зоны действия пусковых РС, используемых одновременно в
качестве ДО третьей ступени, допустима.
В схемах включения 1 и 3 в случае двухфазного КЗ из трех РС правильно
наименьшее сопротивление замеряет только один из них, включенный на
напряжение между поврежденными фазами. Величины сопротивлений,
замеряемых двумя другими реле, имеют большие значения и поэтому не могут
вызвать неселективного действия защиты.

Реле сопротивления работают с погрешностью ΔZ =

Zуст – Zc.р.
В идеальном РС Zc.р должно равняться Zуст, независимо от значений Uр и Ip.
В действительности, вследствие ограниченной чувствительности ИО и других
факторов, Zср зависит не только от Zyст, но и от значения тока Iр.

Токами точной работы называются токи, при которых величина ΔZ ≤0,1Zуст. Их крайние значения: I|т.р и I||т.р.
Если I|т.р ≤ Iр ≤ I||т.р, то реле замеряет сопротивление с погрешностью не более 10% , а сопротивление срабатывания Zcp в этом случае будет не менее 0,9Zyст.

Погрешность ΔZ в срабатывании реле приводит к сокращению его зоны действия.

На работу РС оказывают влияние некоторые факторы, под воздействием

которых нарушается пропорциональность между Zp на входных зажимах реле и
расстоянием lкз до места КЗ. К ним относятся:
- переходное сопротивление Rп в месте повреждения;
- ток подпитки, посылаемый к месту КЗ от источников, подключенных между местом установки защиты и точкой КЗ;
- разветвление токов при сочетании одиночных ЛЭП с параллельными;
- погрешности ТТ и ТН, подающих к PC напряжение Up и ток Iр.
Влияние переходного сопротивления Rп в месте повреждения на Zp
При металлическом КЗ, когда Rп = 0, сопротивление на зажимах реле
Zp = Zкз = Z0lкз. Поскольку Zp ≡ lкз, то длина зоны действия ДО точно
соответствует расстоянию до места КЗ.
Если замыкание происходит через Rп, то сопротивление контура КЗ состоит из
сопротивления Zкз ≡ lкз поврежденного участка ЛЭП и переходного
сопротивления Rп.
Переходное сопротивление может быть вызвано:
- при междуфазном КЗ электрической дугой;
- при КЗ на землю, кроме того, сопротивлением земли, и сопротивлением
элементов, через которые произошло замыкание на землю.
Все переходные сопротивления можно считать активными.

Из рисунка следует, что




где

Zкз – сопротивление прямой последовательности участка линии;
Rп - переходное сопротивление дуги;
IKЗ.1 – ток КЗ от источника Е1, проходящий через реле Ip;
IKЗ.Σ – суммарный ток КЗ, проходящий через Rп от источников Е1 и Е2;
ΔZ = (IKЗ.Σ· Rп)/2I KЗ.1 показывает увеличение Zp по сравнению ZКЗ.

При замыканиях через дугу Zp оказывается большим, чем действительное сопротивление до места КЗ, что приводит к сокращению зон I, II и III ступеней ДЗ.

Между местом установки ДЗ и точкой повреждения

могут быть включены
промежуточные источники питания Е2, дающие дополнительный ток IKЗ.2 в
точку КЗ.

Напряжение на реле с учетом подпитки Uр = IKЗ.1 ZW1 + (IKЗ.1 + IKЗ.2)ZKЗ,
ток в реле Ip = IKЗ.1, отсюда



Коэффициент > 1 называется коэффициентом подпитки.

При наличии подпитки сопротивление на зажимах реле оказывается большим, чем действительное сопротивление до места КЗ, что приводит к сокращению зон II и III ступеней ДЗ.

параллельными
При сочетании одиночной ЛЭП с двумя параллельными

и КЗ на одной из них,
ток IKЗ , протекающий через реле защиты KZ, разветвляется по параллельным
линиям.

Коэффициент < 1 называется коэффициентом разветвления.

При наличии разветвления сопротивление на зажимах реле оказывается меньшим, чем действительное сопротивление до места КЗ, что приводит к сокращению зон II и III ступеней ДЗ.
Одновременность подпитки и разветвления учитывается коэффициентом токораспределения KТ = IKЗ.W2 /IKЗ.W1, где IKЗ.W1 - ток, протекающий через РС защиты, а IKЗ.W2 – ток в смежной (поврежденной) линии.

Токовая погрешность ТТ уменьшает вторичный ток по сравнению с

его
расчетным значением, что вызывает сокращение зоны действия всех ступеней
ДЗ.
Угловая погрешность искажает значение угла φр сопротивления Zp и влияет
таким образом на работу направлен­ных PC, у которых Zp = f(φр).
Для ограничения искажений в работе РС трансформаторы тока, питающие ДЗ,
должны проверяться по кривым предельной кратности.

Погрешность по коэффициенту трансформации ТН уменьшает вторичное
напряжение по сравнению с его расчетным значением, что вызывает увеличение
зоны действия всех ступеней ДЗ.
Однако, погрешность ТН по коэффициенту трансформации невелика.
Значение вторичного напряжения может заметно искажаться за счет падения
напряжения в соединительных проводах, связывающих реле с ТН. Подбором
сечения соединительных проводов эти искажения сводятся к минимуму.

Угловая погрешность ТН влияет на работу направленных РС так же, как и ТТ.

Искажение значений Zp необходимо учитывать при выборе уставок и
характеристик ДО во избежание нарушений селективности и
недопустимого сокращения зон действия защиты.

примере участка сети,
показанного на рисунке.
Выбираются уставки ДЗ1, установленной

на линии W1 со стороны ПС А.

срабатывания ДО необходимо учитывать
погрешности, вызывающие отклонение Zcз от

принятой уставки Zyст.

Действительное значение Zcз = Zyст ± ΔZ.
На значение ΔZ влияют погрешности ТТ, ТН и реле сопротивления ДО.
В расчетах принимается ΔТТ = ­0,1; ΔТН = ± 0,05; ΔДО = ± 0,1.
Помимо этих погрешностей вводится запас, учитывающий погрешности
расчета и регулирования уставок.

Первая ступень защиты ДЗ1
Сопротивление срабатывания ZI cз.1 выбирается из условия, чтобы ДО этой
ступени не могли сработатьза пределами защищаемой ЛЭП (W1):

ZIcз.1 = k1 ZW1,
где ZW1- первичное сопротивление прямой последовательности защищаемой
ЛЭП W1; k1 = 0,85-0,9 - коэффициент, учитывающий погрешности ΔТН и ΔДО,
могущие вызвать увеличение ZI cз.1.

Время срабатывания I ступени tIcз.1 определяется собственным временем
действия ИО и элементов ЛЧ защиты (tIcз.1 = 0,02-0,1 с).

Длина зоны I ступени составляет (0,85-0,9)lW1.

Сопротивление срабатывания ZIIcз.1 и выдержку времени

tIIcз.1 отстраивают от
быстродействующих РЗ трансформаторов и ЛЭП, отходящих от шин ПС B.
По согласованию с РЗ линий: ZIIcз.1 = k1(ZW1 + k2 kT ZIcз.2 ),
где ZW1- первичное сопротивление прямой последовательности защищаемой ЛЭП;
ZIcз.2 - наименьшее из сопротивлений срабатывания I ступеней ДЗ смежных ЛЭП;
k2 = 0,9 - коэффициент, учитывающий сокращение ZIcз.2 на ΔZ;
k1 = 0,85-0,9 - коэффициент, учитывающий возможное увеличение ZIIcз.1 в
результате погрешностей ДО II ступени ДЗ1;
kT - коэффициент токораспределения (принимается равным IW2 /IW2 при КЗ в
точке К1).
По отстройке от КЗ за трансформаторами ПС В: ZIIcз.1= k1(ZW1+ kT ZT мин),
где ZT мин - сопротивление наиболее мощного трансформатора на ПС В с учетом
его изменения при регулировании напряжения; k1 = 0,85-0,9;
kT - коэффициент токораспределения при КЗ за трансформатором ПС В.
За окончательное значение ZIIcз.1 принимается меньшее из них.
Выбранное ZIIcз.1 проверяется по условию надежного действия II ступени ДЗ1
при КЗ на шинах ПС В. Согласно ПУЭ: kч = ZIIcз.1 / ZW1 ≥ 1,15.
Выдержка времени II ступени принимается равной: tIIcз.1 = tIcз.2 + Δt,
где t cз.2 - максимальное время действия быстродействующих РЗ следующего
участка.
Если считать tIcз.2 = 0,1 с, а Δt = 0,3-0,5 с, то tIIcз.1 = 0,4-0,6 с.

Измерительные органы III ступени могут

выполняться с помощью токовых
реле или реле сопротивления.
Ток срабатывания токовых ПО, применяемых в ДЗ сети 35 кВ, выбирается
так же, как и у МТЗ, по условию отстройки от тока нагрузки:
IIIIсз1 = kотс kсзп Iнагр. макс / kв,
где kотс = 1,2; kв =0,8; kсзп и Iнагр. макс - определяются расчетом.
Чувствительность токовых ПО проверяется по Iкз.мин:
- при КЗ в конце защищаемой ЛЭП kч ≥ 1,5;
- при КЗ в конце зоны резервирования kч ≥1,2.

Сопротивление срабатывания III ступени ненаправленного реле
сопротивления выбирается из условия отстройки от минимального значения
рабочего сопротивления Zраб.мин, появляющегося на зажимах реле после
отключения внешнего КЗ.
Наименьшее значение Zраб.мин имеет место при Iнагр. макс и
Uраб. мин= (0,9-0.95)Uраб.норм:
Zраб.мин = Uраб. мин / (kсзп Iнагр. макс).
Для обеспечения надежного возврата реле после отключения внешнего КЗ,
ZIII cз.1 определяется по выражению:
ZIIIcз.1 = Zраб.мин /(kотс kв),
где kотс = 1,1-1,2; kв = 1,15.

проверяется при КЗ в
конце защищаемой ЛЭП и в

конце зоны резервирования и оценивается
коэффициентом kч = ZIII cз.1 / Zкз. макс,
где Zкз. макс – наибольшее сопротивлеие на зажимах реле при КЗ в расчетных
точках.
Согласно ПУЭ kч в первом случае должен быть не меньше 1,5, а во втором - 1,2.

Сопротивление срабатывания III ступени направленного реле сопротив –
ления имеет Zсз, зависящее от φр по уравнению Zсз = Zсз макс cos(φм.ч - φр).
С учетом этого для отстройки от нагрузки ZIIIcз.1 определяется по выражению:
ZIIIcз.1 = Zраб.мин /(kотс kв cos(φм.ч – φнагр. макс).

Выдержка времени III ступени ДЗ1 выбирается по условию селективности с
III ступенью ДЗ2: tIIIcз.1 = tIIcз.2 + Δt.
В некоторых случаях для уменьшения tIIIcз.1 сопротивление срабатывания ZIII cз.1
согласуется с концом зоны действия второй ступени ZIIcз.2 следующего участка.
Проверка Zcз ДО по току точной работы Iт.р. Проверяется, чтобы минималь-
ное значение тока КЗ в конце зоны действия каждой ступени ДЗ было больше
тока точной работы ДО этой ступени (при выбранной уставке) не менее чем в 1,3
раза: Iкз. мин ≥ 1,3 I /т.р.
Вторичные сопротивления срабатывания реле. Для пересчета первичных
сопротивлений на вторичную сторону ТТ и ТН используется выражение
Zср = Zсз KI / KU.