Слайд 2
Введение
В данное время в электроэнергетике сложилась
ситуация, что наиболее изношенное оборудование– это коммутационная аппаратура. Доля
отработавшего свой срок аппаратов составляет более 20 % . Таким образом, одним из первоочередных видов оборудования, которое будет заменено в ближайшее время, станут коммутационные аппараты.
Вакуумные выключатели и контакторы в настоящее время являются приоритетно рекомендуемым коммутационным оборудованием для использования в сетях средних классов напряжения. У контакторов данного типа имеется множество достоинств: высокая износостойкость, снижение эксплуатационных затрат, взрыво- и пожаробезопасность ,повышенная устойчивость к ударными вибрационным нагрузкам, и т.д .Однако вместе с положительными эксплуатационными свойствами вакуумных выключателей наблюдаются и отрицательные, которые и до сих пор остаются предметом дискуссий о вакуумных выключателях и вследствии чего являются предметом исследований на протяжении многих лет.
Слайд 3
Коммутация электрических систем
При эксплуатации
электроэнергетических систем часто возникает необходимость отключения или подключения потребителей
электроэнергии, или снятия питания с отдельных участков системы для проведения обслуживания. Любая коммутация какого-либо элемента сети вызывает переходный процесс. Это связано с тем, что сеть является совокупностью индуктивностей и емкостей основного электротехнического оборудования, поэтому коммутация элемента сопровождается выделением запасенной в установке энергии, представляющей собой отношение величин амплитуд перенапряжения и рабочего напряжения, другими словами переход сети от режима до коммутации к режиму после коммутации сопровождается изменениями токов в элементах и напряжений на них. Как правило, этот переход имеет вид затухающих колебаний, в процессе которого напряжение на емкостях оборудования относительно земли или между фазами может достигать величин значительно больших, чем номинальное и оказывающих стрессовые воздействия на коммутационный аппарат и систему в целом.
Слайд 4
Виды коммутационных перенапряжений
включении и отключении воздушных и кабельных
линий;
отключении ненагруженных трансформаторов;
включении электродвигателей при автоматическом вводе резерва (АВР)
или автоматическом повторном включении (АПВ);
отключении электродвигателей;
коммутации нагрузки вакуумными выключателями;
дуговых замыканиях на землю;
резонансных повышениях напряжения.
Слайд 5
Виды коммутационных перенапряжений от места приложения
Междуфазные
Внутрифазные
Между контактами коммутирующей
аппаратуры
Коммутация
Оперативные(плановые) а)включение и отключение ненагруженных линий
б) отключение ненагруженных трансформаторов
и реакторов поперечной компенсации;
в) отключение конденсаторных батарей
Аварийные:
а) отключение выключателями короткого замыкания;
б) автоматическое повторное включение линий;
в) внезапный сброс нагрузки и др.
Слайд 6
Условия возникновения перенапряжений
Обобщение опыта эксплуатации
при повреждения оборудовании из-за возникновения внутренних перенапряжений позволило сформулировать
три условия, сочетание которых необходимо, чтобы возникали перенапряжения
Первое условие - параметры сети (емкость и индуктивность элементов) должны иметь характеристики, изменение которых способно привести к образованию резонансного контура в схеме нулевой последовательности.
Второе условие - на этих участках сети внутренние перенапряжения возникают, если в контуре нулевой последовательности затухание значительно меньше критического.
Третье условие - определенный характер начального события.
Быстрый распад канала дуги и принудительный спад тока от
некоторого значения (как правило, единицы - десятки ампер) до нуля за очень малое время . Срез тока характерен для любой коммутационной аппаратуры применяющегося в настоящее время. В вакуумных контакторах причиной среза тока является неустойчивость дуги при малых токах, так как она горит в парах металла контактов. При срезе тока в индуктивности нагрузки "запирается" энергия, которая затем освобождается на емкость присоединения и может вызывать перенапряжения. Современные вакуумные контакторы с хром - медными контактами имеют низкий уровень тока среза, ниже чем у прочих выключателей и ранних моделей вакуумных контакторов с контактами созданными на основе вольфрама. У вольфрамовых контактов большой ток среза обусловлен низким давлением металлического пара и большой работе выхода электронов, при малых токах плотность пара резко падает и задолго до перехода тока через ноль дуга гаснет. У хром – медных работа выхода электронов значительно ниже и плотность пара при различных значениях тока остается величиной постоянной, что обуславливает малое значение тока среза – 1,3 Ампера.
Слайд 8
Эскалация напряжения
(многократные повторные пробои)
напряжения источником питания может получиться величина превышающая восстанавливающуюся электрическую прочность и произойдет пробой межконтактного промежутка. При выполнении условия резонанса напряжений в контуре нагрузки процесс эскалации многократно повторяется что приводит к повышению уровня перенапряжения.
Вызвано способностью гасить высокочастотные токи со скоростью перехода через нуль до 50-100 А/мкс и почти мгновенно восстанавливать электрическую прочность промежутка между контактами после гашения (на уровне 15 - 60 кВ/мс ). Однако оно возникает крайне редко. При срезе тока энергия магнитного поля индуктивности переходит в энергию электрического поля эквивалентной ёмкости ,в результате сложения заряда с амплитудным значением
Слайд 9
Характеристики коммутационных перенапряжений
Важнейшей характеристикой перенапряжений является их кратность
Кратность
- отклонение максимального значения напряжения Umax к
амплитуде наибольшего рабочего напряжения данном элементе 1,41Uном. Однако при измерениях или расчётах для определения кратности Umax обычно относят не к величине 1,41Uном, а к фактической амплитуде рабочего, имеющего место непосредственно перед появлением перенапряжения или установившегося после него.
Повторяемость определяется ожидаемым числом случаев возникновения перенапряжения за данный промежуток времени , например в год .
Форма кривой перенапряжения обуславливается длиной фронта, длительностью, числом
импульсов и временем существования данного перенапряжения.
Слайд 10
Характеристические уравнения перенапряжения
.
.
По второму закону
Кирхгофа записанному для мгновенных значений тока и напряжения для
контура с индуктивным характером нагрузки характеристическое уравнение примет вид:
Схема замещения контура с индуктивным характером нагрузки
Для контура с активно-индуктивным характером нагрузки характеристическое уравнение приимет вид:
Схема замещения контура с активно-индуктивным характером нагрузки
Слайд 11
Теоретическое исследование в программе Multisim
Схема замещения для цепи
с индуктивным характером нагрузки.
Переходный процесс при коммутации U(t)
В момент
коммутации наблюдается перенапряжение значением 59В длительность переходного процесса составляет 0,004мсек
Слайд 12
Схема замещения для цепи с активно индуктивным характером
нагрузки
Переходный процесс при коммутации активно-индуктивной нагрузки U(t)
В момент коммутации
наблюдается перенапряжение значением 50В длительность переходного процесса составляет 0,004мсек
Слайд 13
При сравнении осциллограмм полученных при коммутации цепей с
нагрузкой различного характера заметна разница в величине перенапряжения, после
введения активного сопротивления бросок перенапряжения снизился с 59В, до 50 что свидетельствует о корректности принятых характеристических уравнений
В характеристических уравнениях значения напряжения и тока представлены мгновенрезультаты ными значениями. Полученные в ходе моделирования подтверждают что фазы тока и напряжения нагрузки в момент коммутации определяют величину перенапряжения. В зависимости от этого возможно получить значения перенапряжений от нуля до максимальных его значений. Что наглядно иллюстрирует экспериментальная осциллограмма.
Слайд 14
Экспериментальные осциллограммы
Перенапряжение при коммутации индуктивной нагрузки.
В момент коммутации
нагрузки отчетливо виден резкий скачек напряжения всплеск амплитуды напряжения
с номинальной амплитуды 10В до 27В, чему соответствует коэффициент кратности К=2,7. Длительность перенапряжения в виду больших помех точно определить не представляется возможным.
Слайд 15
Осциллограмма напряжения при коммутации на активно-индуктивную нагрузку
При коммутации
цепи с активно-индуктивным характером нагрузки выброса не наблюдается что
противоречит теоретически положениям и результатам проведенного моделирования. Возможно выброс не регистрируется из за малой чувствительности платы в силу большого времени опроса или ошибками вызванными большим уровнем помех.
Слайд 16
Заключение
В ходе выполнения дипломного проекта была
выполнена систематизация данных о причинах появления, видах коммутационных перенапряжений,
результаты положены в основу при разработке и монтаже лабораторного стенда по исследованию коммутационных перенапряжений. Экспериментально снятые характеристики переходного процесса коммутации проанализированы согласно теории и подтверждают принятые теоретическое модели и разработанные в программе моделирования multisim.