Презентация на тему Управление магнитным потоком в индукционных системах

“Управление магнитным потоком“ характеризует изменение магнитного потока индуктора с

помощью магнитных темплетов (магнитных контроллеров). Управление магнитным потоком с помощью немагнитных тел (Кольца Фарадея) не рассматриваются
Управление магнитным потоком с помощью немагнитных тел (Кольца Фарадея) приводят к ухудшению параметров индуктора; в данном курсе они не рассматриваются отдельно, а лишь в сочетании с магнитными контроллерами
Магнитные контроллеры могут существенно менять контур нагреваемого слоя и параметры индуктора; их применение должно рассматриваться при проектировании всей индукционной системы
В соответствии с различной ролью, выполняемой Контроллерами, (концентрация магнитного потока, экранирование, перераспределение) они могут называться по разному - Концентраторы, Сердечники, Экраны, Импедеры
Во многих случаях контроллеры выполняют несколько функций одновременно

трубок
Эффекты от использования контроллера:
Оптимальное распределение мощности между трубками

(качество!)
Экранирование головки теплообменника
Повышение эффективности нагрева со снижением времени нагрева с 25 до 15 сек
Использование различных концентраторов Fluxtrol позволяет использовать один и тот же индуктор для пайки ряда различных размеров трубок

Оптимальное распределение мощности между компонентами системы
Программа Flux 3D

электроэнергии или повышение производительности благодаря более высокой эффективности индуктора

и лучшему использованию мощности в нагреваемом изделии
Более низкие величины токов при той же мощности
Продление срока жизни индуктора
Улучшение работы генератора благодаря повышению коэффициента мощности индуктора и снижению тока в цепи питания
Экранирование компонентов индукционной системы от нежелательного нагрева
Снижение или полное устранение внешнего магнитного поля (проблемы безопасности и электромагнитной совместимости)

Магнитный поток, вызывающий нагрев
IN – Ампервитки индуктора (движущая сила

магнитного потока)
Zm – Магнитное сопротивление “активной зоны”
Rm – Магнитное сопротивление потока на пути обратного замыкания (Return path)
B – Плотность магнитного потока (Индукция). Она определяет магнитную нагрузку контроллера

Φ = IN / (Zm + Rm)

Используя контроллер, мы снижаем Rm и, таким образом, увеличиваем магнитный поток при том же токе индуктора или снижаем потребность в токе при том же магнитном потоке и полезной мощности нагрева. Эффект от применения контроллеров тем выше, чем больше Rm по сравнению с Zm

Rm

Роль магнитных контроллеров может быть исследована при рассмотрении магнитных цепей по аналогии с электрическими цепями

Эскиз и магнитная схема замещения по методу Полного Потока (Total Flux Method)

повышения эффективности при плавке радиоактивных материалов в защитной камере

(Glove box)
Пластины из Fluxtrol A, экранирующие индуктор по бокам и снизу, позволяют:
Существенно снизить потери в стенках и дне камеры
Увеличить объем и мощность печи при плавке в той же камере
Повысить эффективность индуктора с 23 до 63% благодаря снижению потерь в стенках и дне камеры и повышению КПД индуктора

Линии магнитного поля и цветовая карта плотности мощности в экранированном индукторе

Стенки камеры

Fluxtrol

Расплав

индукторах магнитный поток должен возвращаться вокруг витков в узком

пространстве внутри индуктора, поэтому магнитное сопротивление Rm обычно высоко
Концентратор (сердечник) значительно снижает ток в индукторе, необходимый для продвижения обратного потока
При использовании магнитного сердечника, магнитный поток и мощность много выше при том же токе индуктора или потребляемый ток значительно ниже при той же мощности

Zm

Эскиз внутреннего индуктора и магнитная схема замещения по методу Полного Потока (Total Flux Method)

же мощности в детали, использование сердечника снижает ток в

индукторе с 2000 A до 900 А и, соответственно, реактивную мощность с 65.8 до 30.2 кВА
Электрический к.п.д. индуктора повышаетсяс 69% до 84%
Напряжение на головке индуктора остается практически постоянным (5% роста)

Программы Flux 2D и Elta

провода определяется в основном ограниченным пространством между токоподводами
Наиболее важен

центральный полюс; роль боковых меньше, хотя они тоже способствуют снижению тока
Приложение магнитного контроллера к части индуктора позволяет контролировать распределение мощности в детали вдоль индуктора

I

I

основным группам:
Магнетодиэлектрики (MД)
Шихтованное железо
Ферриты
Магнетодиэлектрики или Мягкомагнитные Композиты выполняются

из магнитных частиц и различных связок. Использование частиц различных материалов и размеров, разных типов связок и технологий производства материала дает возможность получения МД с широким диапазоном свойств
Шихтованное железо представляет собой тонкие пластины специальной электротехнической стали, изолированные между собой
Ферриты- это стеклообразный материал, сделанный из окислов железа, магния, цинка или других элементов

Fluxtrol Inc. производит 3 основных MД материала:
Fluxtrol A
Fluxtrol 50
Ferrotron 559 H

разных условиях (температура, напряженность магнитного поля) может вариироваться в

широком диапазоне от 1 до нескольких тысяч
Магнитная проницаемость - основной параметр характеризирующий эффект, производимый контроллерами. Однако, исследования произведенные Fluxtrol Inc., показывают, что магнитной проницаемости до 100 достаточно для большинства индукционных устройств
Материалы с низким насыщением (ферриты) не имеют высокой проницаемости при высоких магнитных нагрузках
Высокая магнитная проницаемость обычно находится в противоречии с другими параметрами, такими как электрическое сопротивление и высокие механические свойства
Влияние магнитной проницаемости на работу контроллера может быть предсказано с помощью компьютерного моделирования

A – боковые зоны, B – рабочая зона

Зазор 4 мм; Ширина индуктора 19 мм
Частоты 3 и 10 кГц

Деталь:
Плоское тело с центральной частью B (под проводом индуктора) и боковыми частями А
Материал – магнитная или немагнитная сталь
Условия:
Линейный одновитковый индуктор
Одинаковая температура под индуктором
Одно и то же время нагрева
Параметры:
Ток
Мощность

в токе на 40 - 50% при магнитной проницаемости

40 – 50, по сравнению с проницаемостью 1 (воздух). Очень малое снижение тока при более высокой магнитной проницаемости

3500

Магнитная проницаемость

Ток индуктора в зависимости от магнитной проницаемости; 50 кВт в центральной части

в мощности на 25 - 30% при магнитной проницаемости

20 - 40. Мощности не меняется при увеличении магнитной проницаемости

Магнтная проницаемость

Мощность

Полная мощность в зависимости от магнитной проницаемости; 50 кВт в детали под индуктором

частоты и плотности магнитного потока
Потери в концентраторе обычно значительно

ниже, чем потери в меди
Потери определяют температуру концентратора и, соответственно, влияют на качественную работу системы
Высокаяя теплопроводность концентратора и его охлаждение позволяют контролировать температуру, даже при высоких потерях

Известно три типа потерь в магнитных материалах:
Гистерезисные потери
Потери от вихревого тока в концентраторе (“глобальные” потери от вихревых токов)
“Локальные” потери от вихревого тока, т.е. потери в отдельных частицах, компонентах или зонах (листы шихтованной стали, частицы металла в MД)

в процессе их переориентации в переменном магнитном поле
Зависят

от свойств магнитного материала и условий эксплуатации
Не зависят от размеров частиц (или толщины листов) и удельного электрического сопротивления материала
Примерно пропорциональны частоте поля
Отожженные материалы имеют более низкие гистерезисные потери
Гистерезисные потери пропорциональны площади петли гистерезиса

имеют узкую петлю гистерезиса с малой коэрцитивной силой. Когда

коэрцитивная сила очень мала, петля трансформируется в кривую (кривая намагничивания идеального материала без гистерезиса)
Кривая намагничивания достигает насыщения в сильном магнитном поле, то есть при высокой напряженности поля
Проницаемость обычно расчитывается из кривой намагничивания, как B/H для каждой точки кривой
Когда материал намагничивается переменным током, индукция B движется вдоль границ петли (a – b – c – d – e – f – a) при напряженности меняющейся от минимума к максимуму
Гистерезисные потери пропорциональны площади петли намагничивания и частотеж однако при той же напряженности площадь петли меняется с частотой

Петля намагничивания “мягко” магнитного материала. Ширина петли увеличена для удобства

частоты, типа стали, толщины листов и их ориентации в

магнитном поле
В магнитодиэлектриках:
зависят от частоты, размеров и ориентации частиц (для некруглых частиц)
Зависят от удельного сопротивления и магнитной проницаемостичастиц материала
В феррите:
- Зависят от проводимости материала, частоты и температуры
Локальные вихревые потери примерно пропорциональны квадрату плотности магнитного поля и квадрату частоты
При высоких частотах размеры частиц и толщина листов должны быть маленькими для уменьшения потерь

Местные потери от вихревого тока в листах шихтованного железа

Местные потери от вихревого тока в частицах магнитных композитов

размера концентратора и его формы
Зависят от “общего” удельного сопротивления

материала of material
Пропорциональны квадрату частоты поля
Могут быть снижены электрическим “разделением” концентратора
Когда поверхностная проводимость возрастает из-за “размазывания” частиц при прессовании, травление уменьшает потери

одной и той же плотности потока, потери всегда растут

с частотой
При низкой они пропорциональны частоте (гистерезисные потери)
При высоких частотах они примерно пропорциональны квадрату частоты (потери от вихревого тока)
Потери зависят от В быстрее, чем B2; обычно зависимость близка к B2.1-2.2
При выборе материала должны приниматься во внимание оба вида потерь в материале и его теплопроводность с тем, что бы держать под контролем его температуру

сопротивление находится в противоречии с магнитными и тепловыми свойствами…
Зависит

от типа материала и его ориентации (анизотропия)
Поверхностное сопротивление зависит от состояния его поверхности (прессованная, обработанная механически, шлифованная, излом…)
Малое сопротивление может вызвать:
Короткое замыкание между витками индуктора через концентратор
Рост потерь благодаря из-за роста “общих” потерь от вихревого тока м
Материалы с высоким сопротивлением могут выдерживать значительное неапряжение; так, материал Ferrotron 559 толщиной 1 мм выдерживает напряжение 90 В

Разряд между витками вдоль проводящей поверхности концентратора

сопротивление
Потери на данной частоте

Тепловые характеристики:
Теплопроводность
Тепловая стойкость
Механические характеристики:
Механическая

прочность
Твердость
Обрабатываемость
Прочие:
Удобство установки
Химическая стойкость
Специфические характеристики
Цена

Важность каждой характеристики определяется типом применения

полях)
Высокое температурное сопротивление, которое зависит от электрической изоляции листов
Высокое

насыщение (1.8 T)
Аморфное и нанокристаллическое железо имеет очень малые потери, но пригодно в основном для намотанных сердечников
Имеет ограничение по частоте (ниже 30 кГц)
Сложно осуществлять интенсивное охлаждение
Установка трудоемка, особенно при сложной конфигурации индуктора
Трудно обрабатывать
Плохо работает в трехмерных полях
Деформируется при нагреве и ржавеет

Сердечник из нано-кристаллического железа; хрупкость и окисление препятствуют его применению в индукционных системах

тысяч)
Работают при высоких частотах
Некоторые виды имеют малые потери
Низкое

насыщение (0.3-0.4 T)
Низкая точка Кюри (~ 250 C), снижение магнитных свойств начинается при 150-200 C
Низкая теплопроводность
Плохие механические параметры
Очень твердые
Хрупкие
Для обработки требуется специальный инструмент
Чувствительны к механическим и термическим ударам
Трудно получить точные размеры без дополнительной обработки

Трансформатор, импедер и С – образный концентратор из феррита

и 2 дополнительных вида материалов
Основные материалы:
Fluxtrol A
Fluxtrol 50
Ferrotron 559H
Дополнительные

материалы:
Ferrotron 119
Fluxtrol 25
Custom materials
Fluxtrol Inc. выпускает широкий диапазон размеровк круглого и прямоугольного сечения. По требованию заказчика выполняются любые конфигурации образцов
Материалы семейства Fluxtrol и Ferrotron, разработанные для индукционного нагрева, в настоящее время широко применяются и в других отраслях: для выращивания моно-кристаллов, для антенн ядерного магнитного резонанса, в медицине, пр.

и ферритами, материалы Fluxtrol имеют почти линейные характеристики. Это

значит, что материалы Fluxtrol практически не искажают формы кривых тока и напряжения. Искажения приводят к дополнительной реактивной мощности индуктора и росту потерь в трансформаторе и емкостных батареях

проницаемость 120 (макс) и 50 при высокой магнитной нагрузке

(плотность потока до 12000 Гс)
Основная область применения по частоте – до 30 кГц
Материал может использоваться при более высоких частотах при соответствующих условиях (короткий цикл нагрева, интенсивное охлаждение)

Магнитная проницаемость измерена при10 кГц и благоприятном направлении магнитного потока

Fluxtrol A имеет значительную анизотропию благодаря своей структуре. В

направлении, перпендикулярном прессованию, магнитная проницаемость и теплопроводность высоки, а потери низки
Ferrotron 559H имеет низкую анизотропию благодаря структуре материала и большему содержанию байндера
Fluxtrol 50 имеет анизотропию между
Fluxtrol A & Ferrotron 559H
Анизотропия Fluxtrol A даёт возможность использовать наилучшую комбинацию удельного электрического сопротивления, теплопроводности и магнитной проницаемости

Оптимальная ориентация материала
F – Направление прессования
B – Магнитная индукция
P – отвод тепла к индуктору

Механическая прочность
Тип индуктора и его размеры
Нагрузка

на концентратор (необходимая плотность магнитного потока В)
Длительность цикла и условия отвода тепла
Индивидуальные особенности (электрическая прочность и пр.)

Схема выбора материала

Замечания:
Частотный диапазон материалов перекрывается и два или даже три материала могут использоваться для одного и того же случая
Все материалы могут работать при частотах ниже показанных; например Ferrotron 559 может быть использован при 10 кГц и даже ниже
Низкочастотные материалы иногда могут быть использованы при более высоких частотах при соответствующем охлаждении

изменить проводящий слой на поверхности материала для повышения сопротивления

и увеличения электрической прочности
Дополнительный выигрыш:
Предотвращает ржавление
Удаляет пыль и улучшает качество поверхности для склеивания и специальных покрытий
Недостатки:
Необходимость дополнительной операции
Рекомендации:
Травление всегда полезно, но в большинстве случаев оно не необходимо
Травление азотной и хлорной кислотами не дает хорошего результата; материал может быть поврежден и процесс небезопасен
Может быть использована фосфорная кислота
Наилучший результат получается при использовании специального материала CrysCoat 187

Травление

на закалочном индукторе на частоте 3 кГц
Из-за перегрева в

зоне 3х мерных полей железо деформируется и искажается контур нагрева; после 13,000 циклов индуктор полностью разрушен
Индуктор с материалом Fluxtrol A проработал 50,000 и продолжает работать

Материалы Fluxtrol A и 50 могут быть эффективно использованы вместо шихтованного железа
Достоинства контроллеров Fluxtrol:
Могут быть использованы при любых частотах
Хорошо работают в трехмерных полях, что продлевает срок их службы
Бо’льший срок службы индукторов в связи с меньшей токовой нагрузкой меди в краевых зонах
Могут иметь любую форму
Легко могут быть модифицированы по месту
Менее трудоёмки в изготовлении, особенно при сложных конфигурациях контроллера

дизайна индуктора; их применение должно рассматриваться как составная часть

создания всей индукционной системы
Магнитные контроллеры могут играть различную роль (перераспределять мощность, концентрировать нагрев, корректировать величину тока, экранировать и пр.) в зависимости от процесса
Контроллеры могут одновременно решать несколько задач
Использование магнитных контроллеров снижает ток индуктора и реактивную мощность, улучшая работу источника питания; иногда возможно использовать менее мощный генератор